Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Обработка металлов -> Шлифовка и полировка -> Износ шлифовальных кругов -> Износ шлифовальных кругов

Износ шлифовальных кругов

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  6  7  8  ...  20  21  22  ...  39  40  41 

ного состояния заменяется его интегральной характеристикой, являющейся средней для некоторой малой области, в которой происходит разрушение.

Вопросы прочности твердых тел представляют одно из важнейших приложений механики разрушения. Расчет на прочность, предлагаемой механикой хрупкого разрушения, включает в себя следующие основные моменты: выбор размера и местонахождения наиболее опасного трещиноподобного дефекта; определение коэффициента интенсивности напряжений; выбор критерия локального разрушения и отыскание критического состояния, которое соответствует разрушению. Этот подход не зачеркивает прежние достижения науки, а лишь пополняет ее новым направлением. Если при решении вопроса о прочности какого-либо тела невозможно учесть возможный характер развития трещины, следует обратиться к классической теории упругости.

Любое твердое тело в принципе можно охарактеризовать некоторым теоретическим разрушающим напряжением, зависящим от сил химической связи между образующими его атомами и от температуры. Эта теоретическая прочность относится к некоторому воображаемому образцу вещества, абсолютно совершенному в смысле однородности по всему объему и отсутствия каких бы то ни было трещин, включений, примесей, дислокаций и других заметных дефектов.

Простой способ ориентировочной прочности бездефектного твердого тела указан Орованом.

Таким образом, прочность идеального твердого тела при абсолютном нуле должна возрастать с увеличением модуля Юнга Е и поверхностной энергии у и падать с увеличением расстояния между соседними атомными плоскостями а0. Следовательно, высокопрочные твердые материалы следует искать среди веществ с большими значениями E и с возможно большим числом атомов в единице объема (табл. 14).

Между двумя плоскостями (111) в решетке алмаза, разделенными большим расстоянием, насчитывается 1,82 • 1015 связей на 1 см2. Усилие разрыва одной связи равно примерно 6 • 10-10 Н, следовательно, прочность алмаза в направлении (111) составляет 110 ГПа. По методу Орована идеальная прочность алмаза равняется 0,17 E (200 ГПа). Теоретическая прочность на отрыв обычно выше прочности на сдвиг т.

Физически это очевидно, в процессе скольжения связи между атомами поперек плоскости скольжения периодически возобновляются, когда оканчивается очередной акт скольжения. Для алмаза значение o/т = 1, а для меди оно составляет примерно 1/30. При приближении этого значения к единице вероятность хрупкого разрушения больше. Для алмаза расчетное значение оппах = 121 Па.

Весьма важным фактором является то, что положения механики разрушения позволяют описать основные черты процесса разрушения в рамках строго сформулированных и достаточно общих математических моделей. Обычно имеют место существенные различия между исследованиями, проводимыми на микро- и макроскопических уровнях. Размеры исследуемых объектов, какими являются абразивные зерна (10-1—10-2 см), по мнению Т. Екобори, можно изучать и с помощью механики материалов.

Поскольку экспериментальное определение связи затупления зерен и их разрушения связано с большими трудностями для анализа этого явления, был использован аналитический подход с использованием положений механики сплошной среды. Применена механическая модель процесса разрушения хрупких абразивных зерен с различной формой выступающей из связки части, отражающей различные стадии износа зерен и зависящей от характера взаимодействия абразивного и обрабатываемого материалов. Это позволило уточнить механизм износа зерен шлифовальных кругов и на этой основе выявить пути снижения износа кругов и повышения их работоспособности. На основании анализа литературных источников и экспериментальных исследований установлено, что основными факторами, определяющими процесс разрушения зерен шлифовальных кругов, являются характер затупления вершин режущих зерен, силы резания и выступание зерен над уровнем связки.

При математическом моделировании особенностей разрушения приняты следующие допущения.

1. Дефекты на поверхности абразивных зерен распределяются равномерно и развивается та трещина, которая находится в месте действия наибольших растягивающих напряжений. 2. Разрушение зерен происходит под действием силы Рz. Это вызвано особенностями шлифования металлов кругами из сверхтвердых абразивных материалов, заключающимися в отличиях процесса стружкообразования при шлифовании и связанным с этим большем выступанием зерен над уровнем связки. Так, при исследовании выступания зерен над уровнем связки, проведенном с помощью микроскопа МИМ-8, установлено, что выступания зерен зависят от условий шлифования и прочности абразивных зерен и при обработке алмазными кругами сталей составляют 0,2—0,4 величины зерен (зернистость составляла 160/125 — 315/250). Изучение этого факта позволило объяснить данные практики применения кругов, заключающиеся в эффективном использовании более прочных марок алмазных зерен для обработки мягких металлов, обеспечивающих меньшие значения сил резания. Это допущение согласуется с данными работы.

3. Силы, действующие на зерно, прилагаются в его вершине, т. е. приняты сосредоточенными. Это объясняется тем, что обычно глубина внедрения зерен в металл не превышает 10% величины выступания зерен над уровнем связки, и так как действие сил обычно находится на значительном расстоянии от места разрушения зерна, силы можно принять, сосредоточенными. Это допущение принято в работе.

4. Зерно удерживается абсолютно жесткой связкой (не учитываются упругие свойства связки). Экспериментальными исследованиями показано, что сам по себе выбор упругих данных связки не изменяет принципиально показателей работоспособности кругов из разных абразивных материалов при шлифовании различных металлов.

5. Не учитывается температура. Это вызвано тем, что при разрушении зерен обычно место нахождения разрушения находится на значительном расстоянии от рабочей поверхности зерен (температура не превышает 200—300° С). Кроме того, экспериментально установлено, что несмотря на более высокую температуру в зоне резания по сравнению с обработкой стали при шлифовании титановых сплавов суммарный износ зерен на порядок ниже. Эти данные позволяют сделать вывод о том, что температура не

оказывает существенного влияния на величину разрушающей нагрузки и механизм разрушения зерен.

Если в абразивном материале имеется трещина, размеры которой меньше критической величины, то при определенных статических нагрузках разрушения не произойдет. Поскольку абразив подвергается циклическим нагрузкам, следует учитывать, что при распространении трещины до критической величины интенсивность напряжения может достичь критического значения КIc с последующим разрушением зерен. Поэтому для оценки прочности абразивных зерен важно знать величину, определяющую распространение трещины, т. е. циклический коэффициент интенсивности напряжений КsIc, который можно определить через статический коэффициент и константу подобия ML по методике В. С. Ивановой:

КsIc = MLКIc.

Цикличность нагрузки приводит к снижению критической силы. Хонкинс, изучая влияние повторных ударов шарика из карбида вольфрама, установил, что круговые трещины могут образовываться после нескольких тысяч ударов шарика по октаэдрической (111) плоскости, а это соответствует растягивающему напряжению 400 МПа, которое значительно ниже статического напряжения, равного 4000 МПа, при внедрении сферического индентора и непосредственных испытаниях алмазной пластинки. По данным Купера, для образования кольцевых трещин на октаэдрической плоскости требуется напряжение растяжения порядка 2000 МПа, тогда как после 2000 ударов для образования таких трещин требуются растягивающие напряжения меньшие в 4 раза. При этом исследования показали, что трещины образуются не совокупным ростом микротрещин, образованных следующими друг за другом ударами, а появляются внезапно.

Сравнение динамической прочности алмазных зерен различных марок проведено в Мосстанкине. Получена зависимость между числом циклов нагружения зерен N3 до разрушения и величиной нагрузки на них Рп:

N3 = (P0/Pn)t.

где Р0 — статическая разрушающая нагрузка; t — показатель кривой усталости. Для различных марок синтетических алмазов t = 4.

Экспериментально подтверждено, что повышение тем

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  6  7  8  ...  20  21  22  ...  39  40  41 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.10.31   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

16:10 Труба нержавеющая 42х3, сталь 12Х18Н10Т, ГОСТ 9941-81

16:10 Труба 325х10, сталь 09Г2С, ТУ 14-3р-1128-2007

16:10 Труба 25х2 ТУ 14-3р-197-01 сталь 08Х18Н10Т

16:10 Труба 273, 325, 377, 426 сталь 13ХФА ГОСТ 8732-78

16:10 Труба 114; 121;159 сталь 09Г2С, ТУ 14-3р-1128-0

16:10 Труба 12х2, сталь 12Х18Н10Т, ГОСТ 9941-81

16:10 лист г/к 120х2000х5000 мм, сталь 09Г2С

16:10 Лист нержавеющий 25 мм, сталь 12Х18Н10Т

16:10 Труба 108х4 ТУ 14-3-190-2004 сталь 20

16:10 Труба 10х2 ТУ 14-3р-197-01 сталь 08Х18Н10Т

НОВОСТИ

26 Июня 2017 17:46
Трехколесный скутер из бензопилы

22 Июня 2017 18:37
Поворотный пешеходный мост через реку Халл в Англии (11 фото, 1 видео)

27 Июня 2017 17:27
С начала года ”ЧМК” отгрузил 6,5 тыс. тонн арматуры на стройки в Челябинске

27 Июня 2017 16:17
Южнокорейский импорт стального лома в мае вырос на 19,6%

27 Июня 2017 15:50
С ”Атомэнергомаша” доставлено оборудование для установки переработки нефти ”Евро+” ”МНПЗ”

27 Июня 2017 14:49
Выпуск стали в США за третью неделю июня упал на 0,6%

27 Июня 2017 14:07
”ВИЗ-Сталь” повышает энергоэффективность производства

НОВЫЕ СТАТЬИ

Как организовать офисный переезд?

Основные аспекты проектирования и планирования дома

Мегоомметр, его разновидности и правильный выбор

Садовая спецтехника от компании Техно-Дача

Особенности поиска работы в промышленности

Проектирование и возведение частных домов

Основные виды и особенности вывоза мусора

Особенности покупки квартир в новостройках

Основные виды и применение шаровых кранов

Принудительная циркуляция и рекуперация воздуха в промышленности

Электрические и другие типы карнизов для штор

Профессиональное дистанционное образование

Эстетичность и функциональность изделий из натурального гранита

Применение, конструктивные особенности и типы фрезерных станков с ЧПУ

Каркасные металлоконструкции – основа промышленных и жилых сооружений

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "Русский металл" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.