Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Обработка металлов -> Шлифовка и полировка -> Износ шлифовальных кругов -> Износ шлифовальных кругов

Износ шлифовальных кругов

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  20  21  22  ...  24  25  26  ...  39  40  41 

на вершинах алмазных зерен, что затрудняет их внедрение в обрабатываемый материал. Однако с повышением нагрузки, а вместе с ней и температуры в зоне резания твердость и прочность стали 1Х12Н2ВМФ заметно снижаются (при 20° С ob= 10, при 650° С ob = 4,6 МПа) и условия для внедрения зерен улучшаются, что замедляет рост Ру. Напротив, в случае шлифования стали 1Х18Н9Т при повышенных режимах Ру увеличивается, что является, по-видимому, следствием высокого упрочнения стали при сильной деформации, вызывающей фазовые превращения с образованием мартенсита. Таким образом, при шлифовании на более высоком режиме Р2 поверхностные слои обеих сталей характеризуются мартенситной структурой, что и обусловливает сближение величин силы резания и удельного расхода.

Подобная картина наблюдается и при шлифовании кругом из КНБ. Однако значения составляющих силы резания Ру и Рz для него ниже, чем для алмазного инструмента, что определяется прежде всего менее интенсивным затуплением зерен КНБ при обработке указанных сталей.

Режущие свойства алмазного круга возрастают с увеличением продольной и поперечной подач, что видно по повышению в 4 раза коэффициента fа при переходе от Р1 к Р2. Для круга из КНБ fа почти не изменяется. Шероховатость поверхности меньше при алмазном шлифовании. Как и в случае обработки стали 1Х18Н9Т, при шлифовании стали 1Х12Н2ВМФ удельный расход алмазов, превышая почти в 8 раз расход КНБ на низком режиме Р1, оказывается в 3 раза меньше на высоком режиме Р2. Отметим, что при увеличении производительности в 9 раз (переход от Р1 к Р2) удельный расход КНБ возрастает в 10—20 раз, а алмазов — лишь в 3 раза.

Итак, в случае обработки аустенитной стали 1Х18Н9Т и мартенситной 1Х12Н2ВМФ при интенсификации режима шлифования с точки зрения обеспечения рациональных удельного расхода и шероховатости более эффективны в настоящее время алмазные круги.

Как известно, титановые сплавы относятся к числу труднообрабатываемых вследствие их низкой теплопроводности, высокой химической активности и способности образовывать твердые карбиды. В ходе экспериментов установлено, что при обработке титанового сплава ВТЗ-1 удельный расход алмазов при переходе от Р1 к Р2 возрастает в 16, Рy — в 7, Рz — в 4 раза. Хотя с увеличением подач, вызывающих повышение температуры шлифуемой поверхности, работо

способность алмазного инструмента снижается, однако она остается выше работоспособности кругов из КНБ (на Р1 удельный расход КНБ в 16 раз больше, чем алмазов, на режиме Р2 — в 3 раза). Значения коэффициента fа для кругов из алмаза и КНБ близки на обоих режимах, причем на Р2 они уменьшаются. Шероховатость несколько ниже при алмазном шлифовании.

Сравнение работоспособности алмазного инструмента при обработке титанового сплава и других исследовавшихся материалов показало, что минимальные значения относительного расхода, составляющих силы резания и эффективной мощности наблюдаются в случае шлифования сплава ВТЗ-1 на Р1. Если принять во внимание, что температура в зоне резания при обработке титанового сплава не ниже, чем при шлифовании сталей, то это свидетельствует, что износ алмазов на Р1 происходит не столько в результате высоких температур, сколько вследствие физико-химических явлений в месте контакта зерен с обрабатываемым материалом. Их характер и активность определяются, с одной стороны, химическим составом и физическими свойствами абразива и шлифуемого материала, а с другой — температурой в зоне резания, интенсифицирующей данные явления.

Примечательно также то, что с увеличением продольной и поперечной подач показатели относительного расхода алмазов при шлифовании жаропрочных сплавов сближаются. Действительно, если принять расход в базовом опыте за единицу, то соотношение его значений при алмазной обработке на Р1 сталей 1Х18Н9Т, 1Х12Н2ВМФ и сплава ВТЗ-1 составляет 1 : 0,5 : 0,1, а на Р2 — 1 : 0,7 : 0,8. Поскольку преобладающими видами физико-химического износа при шлифовании сталей являются графитизация и диффузия с образованием гладких площадок на вершинах алмазов, а при обработке титана — адгезионный износ с образованием наростов из карбида титана на частицах абразива, полученный результат дает основание считать, что на Р2 их роль снижается и доминирующим становится механическое разрушение зерен. Основными факторами, от которых зависит расход при работе с большой производительностью, становятся прочность и характер разрушения алмазов, прочность их удержания связкой, в меньшей мере сказываются на относительном расходе различия исходных свойств обрабатываемых материалов.

При шлифовании жаропрочных сталей 1Х18Н9Т, 1Х12Н2ВМФ и сплава ВТЗ-1 кругом из КНБ значения от-

носительного расхода при переходе от Р1 к Р2 также уравниваются. В случае обработки указанных материалов они соотносятся как 1 : 0,2 : 4 на Р1 и 1 : 1,1 : 0,9 на Р2.

Сталь ШХ15 не принадлежит к числу жаропрочных материалов и отмеченные особенности при ее обработке не наблюдаются. Тем не менее, в случае шлифования незакаленной стали ШХ15 расход алмазов значительно ниже, чем при обработке закаленной стали ШХ15 и жаропрочных сталей, из чего можно заключить, что при алмазном шлифовании существенную роль играют прочность и твердость обрабатываемого материала.

При использовании круга из КНБ роль механических свойств и структуры стали ШХ15 не проявляются столь сильно, как при алмазном шлифовании, еще более ослабевая с увеличением производительности процесса. Силы резания при обработке кругами из КНБ закаленной стали ШХ15 и 1Х12Н2ВМФ достаточно близки, несмотря на различие механических свойств данных материалов. Это соответствие сохраняется как на Р1, так и на Р2. В то же время удельный расход при обработке кругом из КНБ закаленной стали ШХ15 на Р1 в 1,3 раза, а на Р2 более чем в 20 раз меньше, чем при шлифовании стали 1Х12Н2ВМФ, причем с переходом на Р2 коэффициент fа для 1Х12Н2ВМФ почти не изменяется, а для ШХ15 даже несколько понижается.

Поскольку в исследованиях число независимых факторов равняется трем, математической моделью, которой описывается зависимость какого-либо показателя работоспособности круга от факторов, является неполный кубический полином. Обозначения и уровни факторов приведены в табл. 28, а найденные по результатам опытов значимые выборочные коэффициенты регрессии — в табл. 29. Каждому показателю работоспособности отвечают три модели, при

этому первой модели третьим фактором является Х3, у второй модели — Хз и у третьей модели — X. Каждая модель позволяет сравнить работоспособность кругов при обработке стали 1Х18Н9Т, являющейся базой, и при обработке одного из трех других материалов, указанных в табл. 28.

Как видно из табл. 29, существенную роль играют эффекты взаимодействия факторов, что говорит о нелинейности поверхности отклика. В случаях, когда все коэффициенты регрессии оказываются значительными, проверка адекватности не может быть осуществлена ни по критерию Фишера, вследствие отсутствия степеней свободы, ни с помощью постановки дополнительных опытов в центре планирования, поскольку факторы качественные. Непосредственный подсчет разностей фактических и расчетных значений функции отклика показали, что они меньше ошибки эксперимента и, таким образом, полученные уравнения дают хорошую аппроксимацию. Поскольку коэффициенты регрессии определяются по методу наименьших квадратов, полученные полиномы являются в этом случае наилучшим приближением в данном классе функций и, следовательно, коэффициенты регрессии дают верное представление о характере влияния изучаемых факторов и их взаимодействий на соответствующий показатель.

Влияние режима (производительности) шлифования на

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  20  21  22  ...  24  25  26  ...  39  40  41 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.10.31   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

14:29 Сварочные агрегаты адд 4004, адд 4004 вг и др

14:08 Изготовление шлицевых валов

13:12 Лист Квинтет

12:17 Сталь 60С2А, сталь 55С2А, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 210,

12:16 Сталь 65, сталь 65Г, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 210, 200

12:15 Сталь 38Х2МЮА, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 210, 200

12:14 Сталь 38ХГН, сталь 38ХГМ, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 210

12:13 Сталь 38ХН3МА, сталь 38Х2Н2МА, сталь 38ХН3МФА, круг 280, 270, 260, 250

11:58 Сталь 12Х1МФ, сталь 25Х1МФ, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 21

11:57 Сталь У7, сталь У8, сталь У9, сталь У10, круг 280, 270, 260, 250, 240,

НОВОСТИ

21 Мая 2017 17:48
Самодельный дисплей из феррожидкости для наблюдения за магнитными полями

16 Мая 2017 14:54
Самые необычные грили барбекю (21 фото)

22 Мая 2017 17:13
”ЧТПЗ” инвестировал более 240 млн. рублей в модернизацию оборудования для производства ТБД

22 Мая 2017 16:50
Перуанский экспорт меди в марте 2017 года вырос на 10%

22 Мая 2017 15:50
Двести КАМАЗов для ”ИТЕКО”

22 Мая 2017 15:10
Почти 200 тыс. тонн угля добыли на Чукотке за 4 месяца

22 Мая 2017 14:15
Южнокорейский импорт железной руды в апреле 2017 года вырос на 2,5%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Электромеханические замки для промышленных помещений

Подъемные столы и уравнительные платформы

Ландшафтные кованные изделия

Шлагбаумы как компонент организации пропускных пунктов

Ресторанное кухонное оборудование из нейтрального материала

Основные особенности дверных замков

Характеристики и разновидности рубероида

Трубы водопропускные дренажные - отличие от традиционных

Изготовление и монтаж металлоконструкций: особенности услуги

Вентиляторы промышленные разных типов

Основные виды металлоискателей

Применение стекла в строительстве: стеклянные и зеркальные панели

Виды стёкол и сфера их применения

Вывески и другие виды наружной световой рекламы

Применение абсорбционных бромисто-литиевых холодильных машин

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает трубы ППУ.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.