Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Обработка металлов -> Шлифовка и полировка -> Износ шлифовальных кругов -> Износ шлифовальных кругов

Износ шлифовальных кругов

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  20  21  22  23  ...  39  40  41 

шлифования без учета правки при работе круга в режиме затупления составляет 10—50, а самозатачивания — только 1—3. При аварийном износе этот коэффициент составляет 0,25—0,6.

Для обеспечения минимальной интенсивности износа шлифовального круга должны создаваться условия, обеспечивающие возрастание доли износа истиранием зерен и уменьшение величины вываливающихся из связки частей зерен. Выполнение первого условия зависит от многих факторов, главным образом, от характеристики шлифовальных кругов и условий обработки. Попытки в последние пять— восемь лет решить вторую задачу с помощью новых связок, обладающих повышенными физико-механическими свойствами, не привели к положительным результатам, так как увеличение прочности удержания зерен сопровождается возрастанием твердости связки, что исключает работу кругов в режиме самозатачивания.

Период работы кругов в режиме затупления сопровождается минимальным износом абразивных зерен в конкретных условиях их эксплуатации. Поэтому в качестве критерия, характеризующего особенности износа зерен, может служить отношение площади всех площадок износа на зернах к возможной площади, приходящейся на абразивные зерна (в %). Конечно работа кругов только в режиме затупления невозможна, так как это имеет место только в. условиях трения скольжения, но в первом приближении этот коэффициент характеризует потенциальные свойства кругов в конкретных условиях шлифования и позволяет оценить как доминирующий вид износа кругов, так и степень использования потенциальных свойств абразивов. Указанный коэффициент аналогично известному коэффициенту, предложенному Т. Н. Лоладзе и Г. В. Бокучава, позволяет оценить совершенство используемых шлифовальных кругов.

В реальных условиях шлифования величина площадок износа оказывает непосредственное влияние на эксплуатационные показатели шлифовальных кругов и при условиях, когда качество обработанной поверхности является граничным условием повышения режимов шлифования, ограничивает производительность шлифования. Поэтому процесс разрушения зерен с целью их самозатачивания — необходимый процесс при шлифовании.

Рассмотрим общую картину износа кругов разрушением, проанализировав одновременно полученные зависимости

для критической нагрузки на зерно и связку на примере зерна в форме куба со стороной d, выступающего из связки на hB.

Установим, какой характер имеет зависимость разрушающих нагрузок от вылета зерна. Для этого достаточно сопоставить функции ф3 и фс, у которых аргументом является безразмерный вылет зерна hв/d. В качестве примеров на рис. 18, а приведены зависимости указанных функций от hв/d при л = 2, откуда видно, что при малой нагрузке, скажем вылет зерна может быть большим, причем предельный вылет h1 определяется началом разрушения связки. При большей нагрузке Р2 вылет может достигать величины h2. При hB = h2 зерно разрушается. Таким образом, при увеличении нагрузки на зерно происходит переход от разрушения связки к разрушению зерен, т. е. расход абразива при малых нагрузках обусловливается в основном выпадением абразивных зерен из связки ввиду ее разрушения, а после превышения некоторой критической нагрузки — разрушением самих зерен. Указанный характер зависимости удельного расхода от нагрузки на зерно схематично показан на рис. 18, б.

Влияние на величину разрушающей нагрузки физических свойств абразивного материала проявляется через коэффициенты интенсивности напряжений К и КIIс и размеры трещин L и l. При этом чем больше L и l, тем меньше разрушающая нагрузка. Это свидетельствует о том, что чем меньше прочность абразивов и связки, тем больше размеры содержащихся в них дефектов (трещин).

Добиться увеличения PKP соответствующего переходу от разрушения связки к разрушению зерен, можно двумя путями: увеличением прочности абразивного зерна, например, за счет уменьшения размеров трещин L или уменьшением прочности связки за счет увеличения размеров трещин l, что наглядно иллюстрируется рис. 18, в. При этом увеличение Ркр на одну и ту же величину вызывает различные изменения интенсивности износа в зависимости от выбранного пути. Так, переход к менее прочной связке повлечет изменение удельного расхода на большую величину, чем переход к более прочному абразиву при одном и том же Р= РКр (рис. 18, г), что обусловлено более крутым подъемом в случае малопрочной связки (l = l2) участка кривой, соответствующего разрушению связки. Большая крутизна кривой отражает факт худшего алмазного удержания. Применительно к участку, соответствующему разрушению зерен, большая крутизна указывает на меньшую прочность зерен.

Данные выводы, являющихся результатом аналитического исследования разрушения зерен и связки, находят удовлетворительное экспериментальное подтверждение при круглом наружном шлифовании. Выбор схемы круглого наружного шлифования обусловлен тем, что в этих условиях (максимальные значения нагрузок на зерна и минимальная длина пути зерна в контакте с деталью) в наибольшей степени износ кругов определяется прочностью зерен.

На рис. 19 приведена зависимость удельного расхода алмазов различной прочности от поперечной подачи и тангенциальной составляющей Рz (для АСК). Как видно из рисунка, при малых нагрузках кривые имеют небольшую крутизну и близки друг к другу, затем крутизна их возрастает, что соответствует участкам разрушения связки и самих зерен, показанным на рис. 18, в. При этом возрастание крутизны происходит тем раньше и ее величина тем больше, чем меньше прочность зерен, а это хорошо согласуется с теоретическими выводами. Рассматривая полученные зависимости, видим, что износ кругов при шлифовании необходимо разделить на две зоны — работа с большими или меньшими значениями производительности шлифования. При малых значениях производительности разница в износе кругов с различной прочностью зерен минимальна. Объяснение этому видно на рис. 18, г, на котором показано, что при малых значениях сил резания износ кругов не определяется последними, следовательно, и разрушением. Поэтому в этих условиях износ кругов зависит от интенсивности износа связки и затупления абразивных зерен, т. е. опре-

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  20  21  22  23  ...  39  40  41 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.10.31   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

16:49 Полоса нержавеющая зеркальная 60х6х6000мм AISI 304

16:48 Полоса нержавеющая зеркальная 50х5х6000мм AISI 304

16:47 Полоса нержавеющая зеркальная 30х4х6000мм AISI 304

16:46 Полоса нержавеющая зеркальная 20х4х6000мм AISI 304

16:45 Полоса нержавеющая зеркальная 40х4х6000мм AISI 304

16:34 Уголк нержавеющий г/к равнополочный 50х50х5 AISI 304

16:32 Угол нержавеющий г/к равнополочный 40х40х4 AISI 304

16:31 Угол нержавеющий г/к равнополочный 30х30х3 AISI 304

16:30 Угол нержавеющий г/к равнополочный 25х25х3 AISI 304

16:27 Угол нержавеющий г/к равнополочный 20х20х3 AISI 304

НОВОСТИ

25 Мая 2017 17:31
Тележка для буксировки морского контейнера

24 Мая 2017 15:48
Мост с подогревом за €2 млн. (16 фото)

26 Мая 2017 17:05
Выпуск стали в ЕС в апреле 2017 года вырос на 6,1%

26 Мая 2017 16:49
”КАМАЗ” изготовил масляные картеры для испытаний Р6

26 Мая 2017 15:12
Бразильские продажи плоского проката в апреле упали почти на 16%

26 Мая 2017 14:10
Нижегородский ”Русполимет” рассчитывает в 2017 году увеличить доходность на 1 млрд. рублей

26 Мая 2017 13:13
Более 1,7 тонн золота планируют добыть в Среднеканском городском округе в 2017 году

НОВЫЕ СТАТЬИ

Металлочерепица и профнастил - металлические кровельные материалы

Автоматические выключатели Easy9

Производство водосточного желоба как идея для предпринимательства

Грохоты промышленные - основные особенности и применение

Утепление ангаров - основные способы

Низкорамные тралы для перевозки крупных грузов

Использование металлоконструкций и бетона в строительстве

Мрамор и гранит в современном интерьере

Электромеханические замки для промышленных помещений

Трубы квадратного сечения из нержавейки

Экскаваторы для земельных и строительных работ

Подъемные столы и уравнительные платформы

Ландшафтные кованные изделия

Шлагбаумы как компонент организации пропускных пунктов

Ресторанное кухонное оборудование из нейтрального материала

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает трубы ППУ.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.