Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Обработка металлов -> Гибка -> Гибка листового материала -> Пружинение детали после гибки

Пружинение детали после гибки

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  7  8  9 

Пружинение детали после гибки

При проведении гибочных операций необходимо всегда учитывать наличие и упругих деформаций материала, вследствие которых форма изделия после гибки отличается от формы штампа. Поэтому при проектировании и изготовлении штампов для гибки следует учитывать величину пружинения материала. Для получения заданного угла и радиуса после гибки необходимо угол и радиус на штампе (на пуансоне) уменьшать на величину пружинения. Опыты показали, что величина пружинения зависит от рода и толщины материала, формы детали, относительного радиуса гибки, угла гибки, а также от силы удара. Чем выше предел текучести стт изгибаемого материала, чем больше относительный радиус r/s и меньше толщина материала s и чем больше угол гибки а, тем больше пружинение при прочих равных условиях. При одноугловой гибке пружинение будет больше, чем при двухугловой. В случае двухугловой гибки на величину пружинения влияет также зазор между матрицей и пуансоном; при отрицательном зазоре (когда зазор меньше толщины материала) пружинение сводится к минимуму.

Рис. 1. Эпюры остаточных напряжений при гибке

Угол пружинения может быть определен аналитически путем расчета величины напряжений и упругой деформации, а также и экспериментально посредством испытаний и замеров.

Аналитически величины остаточных напряжений и упругого пружинения, проявляющегося в изменении кривизны и угла изгиба, можно установить на основании теоремы о разгрузке, получившей дальнейшее развитие применительно к листовой штамповке.

Согласно этой теореме связь между напряжениями и деформациями при разгрузке подчиняется закону Гука. Если тело при нагружении испытывало неоднородную деформацию, то при разгрузке в нем возникнут остаточные напряжения, величина которых определяется как разность между напряжениями, действующими в нагруженном теле, и условиями - фиктивными напряжениями, которые возникли бы в теле при том же внешнем силовом воздействии, но при условии только упругого деформирования.

Из условия равенства момента пластического изгиба (прямоугольной полосы дшриной b) без упрочнения и фиктивного момента упругих деформаций изгиба можно найти величину напряжения σу в поверхностных слоях заготовки (при у = s/2 и β = 1) при фиктивном упругом изгибе (рис. 1, а)

Тогда напряжения σ′, возникающие в заготовке вследствие действия фиктивного упругого момента, определяются из выражения

 

где рср - радиус срединной поверхности заготовки; у - расстояние от срединной поверхности до рассматриваемого слоя, равное р - рср.

Распределение остаточных напряжений по толщине заготовки после разгрузки найдем из выражения

σост = σs - σ′ = σs - 3σsy/s = σs(1 - 3y/s)                   (178)

а в наружном слое (при у = s/2) величина остаточного напряжения равна

σост R = σs - 3/2σs = -1/2σs             (179)

Отсюда следует, что наружный слой заготовки, который при изгибе испытывал растяжение с напряжением σs, после разгрузки будет испытывать сжатие с напряжением - 0,5σs. Так как разгрузка происходит в условиях упругого деформирования, то изменение кривизны, возникающее при разгрузке, можно определить по формуле

Δ/рразгр = M/EJ                (180)

где Е - модуль упругости; J - момент инерции площади поперечного сечения прямоугольной полосы относительно нейтральной поверхности.

В рассматриваемом случае М = 0,25bs2σs, a J = bs3/12, тогда из формулы (180) получим

1/рразгр = 3σs/Es               (181)

Конечная кривизна срединной поверхности заготовки определяется как разность между кривизной под нагрузкой и изменением кривизны при разгрузке

1/pост = l/pср - 1/рразгр = l/pср - M/EJ             (182)

Решая уравнение (182) относительно остаточного радиуса кривизны рост, находим его значение

Зная остаточный радиус кривизны рост, можно определить остаточный угол aост изгиба, исходя из условия, что при разгрузке длина волокна на срединной нейтральной поверхности заготовки не изменяется; тогда

pсрa = pостaост            (184)

Разность между остаточным углом аост и углом а изгиба представляет собой угол пружинения

Δa = γ = a - aocт        (185)

Определив из уравнения (184) аост, а из уравнения (183) рост, можно будет после подстановки их значений в формулу (185) найти угол пружинения

Так как при изгибе полосы моментом 1/рразгр = 3σs/Es, то после несложных преобразований можно получить формулу для определения угла пружинения

Используя аналогичную методику, можно получить формулу для определения угла пружинения γ при изгибе с учетом влияния упрочнения металла, принимая, что кривая упрочнения аппроксимируется по линейной зависимости.

Исходя из принятой эпюры распределения напряжений с учетом упрочнения (рис. 1, б), можно найти изгибающий момент (при b = 1)

М = 1/4σt0s2 + 1/6·П·s/(2r + s)·s2                  (188)

Приравнивая момент по (188) фиктивному моменту упругой разгрузки, определяемому выражением

М = 1/6σys2 (при b = 1), находим

σy = 3/2σt0П·s/(2r + s)                       (189)

Далее, по аналогии с предыдущим, можно найти угол пружинения

Анализ формул (187) и (190) показывает, что на угол пружинения существенное влияние оказывает отношение предела текучести к модулю упругости. Упрочнение повышает предел текучести, поэтому наклепанный металл пружинит больше, чем отожженный. Более интенсивно упрочняющиеся металлы имеют большее пружинение. С увеличением угла а и относительного радиуса r/s пружинение возрастает. Пружинение металла можно определить, пользуясь опытными и практическими данными.

Пружинение заготовки при гибке с относительным радиусом r/s < 10 оценивают углом пружинения, который практически представляет собой разность между величиной угла изделия после гибки и углом пуансона. Изменение радиуса в этом случае незначительно и в расчет его не принимают.

Для одноугловой гибки стальных деталей угол пружинения может быть определен в зависимости от относительного радиуса r/s и от угла гибки а по экспериментальным данным.

 

  

Рис. 2. Диаграмма для определения угла пружинения различных металлов при гибке на 90°

 

Рис. 3. Диаграмма для определения радиуса закругления после гибки при больших радиусах изгиба

В случае гибки в упор с чеканкой угла упругое пружинение будет меньше, чем при свободной гибке, и -оно зависит от степени чеканки и настройки пресса, вследствие чего углы пружинения устанавливают непосредственно при испытании и доводке гибочного штампа. Если гибка производится на обычных штампах по большому радиусу (r/s > 10), то корректировка формы гибочного инструмента на пружинение должна быть произведена не только по углу, но и по радиусу. В этом случае пружинение без учета упрочнения металла может быть подсчитано по формулам С. К. Абрамова, совпадающим с зависимостями (185) и (187). А. Д. Комаровым выведены формулы для определения пружинения (упругой отдачи) также и с учетом упрочнения металла по степенной зависимости.

Рис. 4. Схема гибки в штампах по большому радиусу

При этом для упрощения расчетов им на основе этих формул построены диаграммы (рис. 2), позволяющие определить угол пружинения γ по заданному отношению r0/s (в пределах от 1 до 17) для разных металлов и сплавов при гибке под углом 90°. На рис. 3 приведена диаграмма того же автора для определения отношения r0/r = а′/а′0 (коэффициента упругой отдачи) при весьма больших радиусах изгиба (в пределах от 17 до 170). Здесь р и р0ост) - радиусы кривизны нейтрального слоя до и после пружинения, а и а0 - углы изгиба до разгрузки (угол пуансона) и после разгрузки (требуемый угол изделия); а′ - угол загиба заготовки до пружинения, равный 180° - а, а а′0 - угол после пружинения, равный 180° - а0 (рис. 4).

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  7  8  9 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2014.01.28   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

16:49 Полоса нержавеющая зеркальная 60х6х6000мм AISI 304

16:48 Полоса нержавеющая зеркальная 50х5х6000мм AISI 304

16:47 Полоса нержавеющая зеркальная 30х4х6000мм AISI 304

15:43 Полоса нержавеющая матовая 15х5 AISI 304

15:41 Полоса нержавеющая матовая 40х4 AISI 304

14:45 Круг и шестигранник ЛС59-1 D27

09:51 Металлорежущий инструмент

09:34 Круг сталь 5Х3В3МФС

09:29 Труба GRADE1

09:19 Лист титан ВТ-20

НОВОСТИ

25 Мая 2017 17:31
Тележка для буксировки морского контейнера

24 Мая 2017 15:48
Мост с подогревом за €2 млн. (16 фото)

26 Мая 2017 17:05
Выпуск стали в ЕС в апреле 2017 года вырос на 6,1%

26 Мая 2017 16:49
”КАМАЗ” изготовил масляные картеры для испытаний Р6

26 Мая 2017 15:12
Бразильские продажи плоского проката в апреле упали почти на 16%

26 Мая 2017 14:10
Нижегородский ”Русполимет” рассчитывает в 2017 году увеличить доходность на 1 млрд. рублей

26 Мая 2017 13:13
Более 1,7 тонн золота планируют добыть в Среднеканском городском округе в 2017 году

НОВЫЕ СТАТЬИ

Металлочерепица и профнастил - металлические кровельные материалы

Автоматические выключатели Easy9

Производство водосточного желоба как идея для предпринимательства

Грохоты промышленные - основные особенности и применение

Утепление ангаров - основные способы

Низкорамные тралы для перевозки крупных грузов

Использование металлоконструкций и бетона в строительстве

Мрамор и гранит в современном интерьере

Электромеханические замки для промышленных помещений

Трубы квадратного сечения из нержавейки

Экскаваторы для земельных и строительных работ

Подъемные столы и уравнительные платформы

Ландшафтные кованные изделия

Шлагбаумы как компонент организации пропускных пунктов

Ресторанное кухонное оборудование из нейтрального материала

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает трубы ППУ.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.