Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Черная металлургия -> Термоциклическая обработка -> Специальные методы термоциклической обработки -> Часть 5

Специальные методы термоциклической обработки (Часть 5)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  ...  21  22  23  24  25   

Следует отметить некоторое смещение пиков при увеличении числа циклов ТЦО. На поперечных образцах характер изменения декремента затухания сохраняется, однако пики наблюдаются при 160 и 70 °С соответственно при повышении и понижении температуры.

При определении амплитудно-независимого внутреннего трения у образцов после отжига обнаружено два пика: при амплитудах около —8-10-5 и 13,7-10-5 (рис. 4.10). После 100 дней вылеживания при комнатной температуре второй пик смещается в сторону больших амплитуд— примерно 17,2-10-5, а положение первого пика практически не изменяется. Последующая выдержка в жидком азоте (1 ч) приводит к смещению первого пика до амплитуды 12,5-10-5, а второго — до 18,3-10-5. После отжига первый пик перемещается в первоначальное положение, а положение второго пика изменяется незначительно.

Наличие пиков на кривых температурной зависимости амплитудно-независимого внутреннего трения свидетельствует о протекании процессов образования и залечивания микротрещин в результате термических воздействий. При охлаждении в азоте на поверхности раздела алюминиевой матрицы и кремния, а также в частицах кремния в результате термических (межфазных) и остаточных напряжений образуются микротрещины. При нагреве образцов микротрещины закрываются, о чем свидетельствует скачок декремента 6 при 100—120 °С. Некоторое смещение пиков после повторного охлаждения в азоте, по-видимому, связано с частичной релаксацией напряжений в матрице, вследствие чего требуются меньшие межфазные напряжения для раскрытия и закрытия микротрещин.

Учитывая, что в образцах пики наблюдаются при более высоких температурах, можно сделать вывод о преобладающем направлении микротрещин вдоль оси прутка. В случае амплитудно-независимого внутреннего трения появление пиков является следствием микропластической деформации в локальных объемах. При этом рост внутреннего трения с увеличением амплитуды вызван постоянным повышением числа подвижных дислокаций, которые тормозятся беспорядочно распределенными атомами примесей. Амплитудная зависимость внутреннего трения, измеренная при постепенном уменьшении амплитуды колебаний, соответствует постоянному числу дислокаций.

Можно предположить, что в негомогенном материале, каким является сплав САС1-50, для дислокаций существуют различные препятствия, которые оказывают влияние последовательно с увеличением амплитуды колебаний. В гомогенных материалах, например в поликристаллическом алюминии, наблюдается один максимум внутреннего трения. Очевидно, появление двух пиков обусловлено рассеянием энергии в областях, имеющих остаточные напряжения (второй пик), и в областях с термическими внутренними напряжениями (первый пик).

При этом движение дислокаций происходит под совместным воздействием как внутренних, так и приложенных при измерении внутреннего трения напряжений. Различие между пиками по амплитудам соответствует действующим в материале внутренним напряжениям. После охлаждения напряжения уменьшаются, при этом для движения дислокаций необходимо приложить большие напряжения, вследствие чего пики смещаются в сторону больших амплитуд.

Сделанные выводы согласуются с результатами рентгеновских исследований (см. табл. 4.8). Напряжения в кремнии после охлаждения в азоте уменьшаются, а после нагрева вновь возрастают. Аналогично изменяется и положение первого пика на кривых температурной зависимости 6.

На основании полученных данных можно предположить наличие определенных процессов, протекающих в порошковых силуминах при ТО. Материалы исследуемого класса представляют собой сильно напряженные композиции, в которых возникают напряжения двух типов: межфазные и технологические. Межфазные напряжения образуются еще на стадии получения порошка, а технологические— при получении компактного материала. После отжига происходит снятие технологических напряжений и увеличение межфазных. При охлаждении в жидком азоте остаточные межфазные напряжения складываются с вновь возникающими. При этом начинают «работать» источники размножения дислокаций, что, в свою очередь, приводит к пластической деформации алюминиевой матрицы. В результате релаксационных процессов на границе раздела хрупких включений кремния и пластичной матрицы зарождаются микротрещины, механизм образования которых носит дислокационный характер, а также происходит частичное снятие технологических напряжений. Отжиг при 180 °С приводит к увеличению межфазных напряжений и одновременно к незначительному уменьшению оставшихся технологических. При этом происходит частичное закрытие микротрещин и образование равновесной дислокационной структуры.

В пользу процессов образования и залечивания микротрещин свидетельствуют результаты определения модуля нормальной упругости Е сплава, полученные путем измерения резонансной частоты электростатическим методом. Измерение величины Е проводили после каждой последовательно наложенной ТО на образцах, вырезанных вдоль и поперек оси прутка (табл. 4.9).

Из таблицы видно, что величина E продольных образцов после ТО увеличивается, в то время как поперечных — уменьшается.

Учитывая, что определение величины Е производили методом измерения резонансной частоты, т. е. в образцах возбуждались упругие стоячие волны, можно отметить, что изменение величины связано с изменением резонансной частоты образца, которая, в свою очередь, зависит от различных препятствий, мешающих передаче упругой энергии. При увеличении этих препятствий уменьшается резонансная частота, а следовательно, и модуль нормальной упругости. Наиболее вероятными препятствиями, влияющими на прохождение волн, в данном случае могут быть ориентированные микротрещины, которые раскрываются и залечиваются в процессе ТО. Таким образом, можно предположить, что микротрещины преимущественно ориентированы вдоль оси прессования прутка.

Анизотропию ориентации кремниевых частиц исследовали методом секущих. Образцы вырезали вдоль оси прутка на различном расстоянии от края. Коэффициент анизотропии, или степень ориентации, (%),

где М1, М2 — число пересечений секущей с зернами кремния соответственно на поперечном и продольном шлифах. Коэффициент анизотропии определяли в исходном состоянии (табл. 4.10).

Полученные результаты свидетельствуют о наличии ориентирования кремниевой фазы в сплаве. Следует также отметить более высокую степень анизотропии кремния в периферийной части прутка. Отжиг при 500 °С несколько уменьшает степень анизотропии кремния, что обусловлено тем, что при нагреве прoисходит поворот частиц в алюминиевой матрице.

Анализируя изменения длин образцов по экспериментальным данным и рассчитанных из условия равномерной деформации во всех направлениях, можно отметить, что расчетные изменения длин не коррелируют с экспериментальными данными. Это свидетельствует о том, что главная причина изменения размеров образцов не микротрещины, а неравномерность деформации металла по объему за счет ориентации кремниевой фазы. Несмотря на то что процесс образования и залечивания микротрещин не является определяющим при изменении размеров, однако он все-таки вносит существенный вклад в общую деформацию.

Таким образом, размерная стабильность порошковых силуминов типа САС-1 определяется в основном двумя факторами: наличием ориентированных частиц второй фазы, а также степенью развития процессов раскрытия и залечивания микротрещин и пор на границе раздела фаз.

Являясь одним из эффективных методов измельчения и сфероидизации упрочняющих фаз данного класса материалов, способ ВТЦО, как показали опыты, может успешно конкурировать с известными стабилизирующими обработками. Исследования по выявлению этого обстоятельства проводили на кольцевых образцах из сплава САС-1-50,

предназначенных для определения релаксационной стойкости (PC). Последние вырезали из прутков вдоль направления прессования. Рабочая часть образца представляет собой брус равного сопротивления изгибу (рис. 4.11, а), который нагружается путем помещения в прорезь клина (рис. 4.11,6). Падение напряжения o — АЕ^, где коэффициент пропорциональности, зависящий от размеров образца, равен A =0,000475; Д — изменение прорези образца, %. Замер прорези образца осуществляли на инструментальном микроскопе УИМ-23 с ценой деления 0,001 мм. PC исследовали при воздействии теплосмен по режиму: охлаждение до — 60 °С, выдержка 1 ч, нагрев до 60 °С, выдержка 1 ч (три цикла). Падение напряжения определяли после каждого цикла воздействия. Оценку PC проводили по падению напряжения в образцах. Чем меньше падение напряжения после воздействия теплосмен, тем выше PC. Относительная погрешность при измерении напряжения 20 -4.

Часть образцов подвергали стабилизирующей ТО по ГОСТ 17535— 77: отжиг при 400 °С (7 ч), 3-кратное тепловое циклическое воздействие: охлаждение до — 60 °С, выдержка при этой температуре в течение 0,5 ч; нагрев до +180°С, выдержка 0,5 ч; старение при 120 °С, 5 ч. Другую часть образцов подвергали ВТЦО по режиму: нагрев до 460 oС со скоростью 20 °С/мин и охлаждение на воздухе до 340 oС, в последнем цикле охлаждение в воде. При всех заданных режимах испытаний (начальные напряжения 50, 80 и 120 МПа) PC сплава после ВТЦО на 20—40 % выше, чем после стандартной ТО (рис. 4.12).

На пальчиковых образцах и полых цилиндрических деталях

Страницы:    1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  ...  21  22  23  24  25   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Основы метода термоциклической обработки
Специальные методы термоциклической обработки

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Т 08:59 Запчасти для станочного и кранового оборудования.

Т 08:59 Колеса крановые, крюки.

Т 08:59 Запчасти для станочного и кранового оборудования.

Т 08:59 Колеса крановые,крюки.

Т 08:59 Колеса крановые, крюки

Ц 07:58 Лист медный 0,5х600х1500 М1т

Ч 07:56 Труба профильная 50х50х3

Ч 07:56 Профнастил для забора и кровли

Ч 07:56 Круг нержавеющий 08Х18Н10Т 40 мм

Ч 07:56 Круг стальной 10 мм

Ч 07:56 Труба стальная ВГП 32x3.2

Ч 07:56 Сетка оцинкованная 50х50х4 мм в картах 1000х2000

НОВОСТИ

27 Сентября 2016 14:19
115-летний вуппертальский монорельс (20 фото, 1 видео)

26 Сентября 2016 17:48
Змееподобный робот для подводного контроля

27 Сентября 2016 17:16
Артель ”Прибрежная” добыла 55 кг золота

27 Сентября 2016 16:25
Азиатский выпуск чугуна в августе вырос на 3,8%

27 Сентября 2016 15:36
На ”Производстве полиметаллов” АО ”Уралэлектромедь” монтируют трубу, которая не ржавеет

27 Сентября 2016 14:04
Китайский экспорт толстолистовой стали за 8 месяцев вырос на 2,4%

27 Сентября 2016 13:35
АО ”ФГК” нарастило перевозки черных металлов на Московской железной дороге

НОВЫЕ СТАТЬИ

Общие основы использования горячекатанного нержавеющего квадрата в производстве

Квадратный прокат из нержавеющий стали - виды и применение

Круг горячекатаный в разных отраслях промышленности

Классификация кругов и прутков нержавеющих

Нержавеющая стальная проволока - общие сведения

Основные виды сварочной проволоки из нержавейки

Обзор автокранов и их назначение

Строительство и борьба с грунтом

Международное право в области иммиграции

Как применяются резервуары в различных отраслях промышленности

Проволока сварочная Св-06Х19Н9Т для сварки легированных сталей

Сетка нержавеющая сварная - виды и особенности

Проволока нержавеющая сварочная и её применение в промышленности

Прием металлолома в Москве

Болты - технология, свойства, применение

Разновидности систем кондиционирования, технические и эксплуатационные характеристики

Какая бывает керамическая плитка для полов

Как изготавливают трубопроводные отводы

Преобразователи напряжения от производителя

Лом меди: особенности оценки

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.