Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Черная металлургия -> Термоциклическая обработка -> Специальные методы термоциклической обработки -> Часть 4

Специальные методы термоциклической обработки (Часть 4)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  ...  21  22  23  24  25   

ВТЦО малоэффективно, так как в структуре практически отсутствуют фазы с различными коэффициентами термического расширения.

Основным видом ТО, обеспечивающим необходимую прочность этих сплавов, является старение. Продукты распада пересыщенного твердого раствора, образующиеся при низкотемпературном старении и на ранних стадиях высокотемпературного старения, отличаются большим разнообразием. Bыделения в сплавах системы AI — Mg— Si после низкотемпературного старения представляют собой области размером примерно 1,8 нм со структурой, отвечающей равновесной B-фазе, когеренто сопряженной с матрицей (зоны Гинье — Престона). При высокотемпературном упрочняющем старении образуются мелкодисперсные частицы игольчатой формы, вытянутые параллельно <100>А1. Иглы сохраняются в сплаве очень долго, постепенно увеличиваясь в размере.

Таким образом, сплавы данной системы, будучи состаренными до максимальной прочности, содержат в своей структуре зоны Гинье — Престона, когерентно сопряженные с матрицей. Разупрочнение при перестаривании наступает в результате нарушения когерентности. При этом в сплаве образуются стержнеобразные частицы типов B1 и B2, y которых сохраняется когерентность вдоль направления [ 110] B|| [001 ] А1. Однако у частиц типа B1 она сохраняется вдоль их длины, а у частиц типа B2—в направлении, перпендикулярном к оси стержня. Упругие смещения в матрице, перпендикулярные к оси стержня, различны: у B1 они сжимающие, а у B2— растягивающие. Таким образом, термоциклическое старение сплавов данной системы в условиях непрерывно изменяющейся температуры должно некоторым образом изменить процесс распада предположительно со смещением доли образующих продуктов распада в область предвыделений.

В табл. 4.6 приведены химический состав и свойства горяче-прессованных прутков из сплавов CAB и АД31Е и катанки из сплава ABE, полученной методом непрерывного литья и прокатки, после стандартной и термоциклической обработок.

Низкотемпературная ТЦО сплава CAB повышает механические свойства, полученные при испытании на растяжение, по сравнению со стандартным режимом, включающим закалку и ступенчатое старение. Применение НТЦО к сплаву АД31Е повышает прочность, практически не ухудшая пластичность и электрическую проводимость. Для сплава ABE пластичность в основном растет, а значения прочности и электрическая проводимость остаются на более низком уровне, чем после обработки по режиму Т1.

Использование НТЦО в несколько раз сокращает длительность ТО. Для улучшения показателей пластичности и удельного электросопротивления эффективны изотермические выдержки в циклах при максимальной температуре, причем с увеличением выдержки от 5 до 10 мин р понижается на 5%, а 6 увеличивается примерно в 2 раза. На прочность выдержка такого существенного влияния не оказывает, увеличивая ее всего на 15—20 %.

В отличие от изотермических режимов при ТЦО в широком диапазоне может меняться интенсивность термического воздействия. В табл. 4.7 представлены характерные свойства катанки диаметром 9 мм из сплава ABE, подвергнутой закалке от температуры 530 °С (выдержка при температуре 1,5 ч) и термоциклическому воздействию в режиме 20 180 °С.

Следует отметить, что все возможные сочетания различных способов нагрева и охлаждения практически позволяют достичь приблизительно одинаковых результатов и лишь реализация опыта с нагревом в масле и охлаждением на воздухе (опыт 3) дает несколько заниженные значения пластичности и удельного электросопротивления.

Аналогичные исследования, выполненные для бинарных алюминиевых сплавов с кремнием и медью, показали, что использование НТЦО после закалки для кремниевых сплавов неэффективно, а для сплавов с медью наблюдается возрастание (по сравнению с обработкой Т6) пластичности и ударной вязкости (примерно в 2,5 раза) при некотором снижении условного предела текучести (в среднем на 35—40 %). НТЦО вторичного алюминиевого сплава АК5М7 (4—6% Si, 0,2—0,5% Mg, 5—8% Си, остальное А1) позволила на 30—40 % повысить пластичность и ударную вязкость в сравнении с обработкой Т6.

Применение НТЦО взамен режимов искусственного старения является перспективным направлением ТО. Распад твердого раствора в процессе старения в большинстве случаев —это сложный физико-химический процесс, сопровождающийся многообразием образующихся структурных составляющих. Поэтому важно, на какой стадии распада заканчивается процесс и какая при этом образуется структура. Использование НТЦО позволяет получить структуру, характеризующуюся более высоким содержанием мелкодисперсных фаз. Это и служит основной причиной повышения свойств сплавов системы А1— Си и промышленных сплавов АК5М7 и CAB, в то же время прочностные показатели не ниже, а в ряде случаев и выше аналогичных значений после стандартной ТО.

У сплава АД31Е относительное удлинение после ТЦО(без выдержки) сохраняется таким же, как после стандартной ТО. В этом случае задача

состоит в том, чтобы с некоторым ущербом для пластичности получить высокое соотношение прочности и электрической проводимости, являющихся основными показателями для проводниковых материалов. НТЦО с выдержкой хотя и увеличивает общее время на обработку, но позволяет достичь еще более высоких результатов, в том числе повысить соотношение прочности и электрической проводимости сплавов.

4.3. РАЗМЕРНАЯ СТАБИЛЬНОСТЬ МАТЕРИАЛОВ И ТЦО

В настоящее время большое внимание уделяется вопросу повышения размерной стабильности материалов для новой техники. В наибольшей степени это касается сплавов, содержащих фазы с резко различающимися коэффициентами термического расширения, и в частности порошковых и гранулированных силуминов.

Размерная нестабильность материалов определяется двумя основными причинами: деформацией за счет релаксации остаточных напряжений в материале (напряжения I рода) и микропластической деформацией вблизи включений в результате релаксации структурных напряжений (напряжения II рода). Оценка деформаций вокруг включений показала, что деформация сильно зависит от размера частиц упрочняющей фазы. При этом с уменьшением радиуса частиц она снижается. Аналогичная зависимость наблюдается и от формы частиц, причем чем более округлая форма частиц, тем ориентированные напряжения меньше. Кроме того, для несферических частиц микропластическая деформация анизотропна тем больше, чем больше степень несферичности частиц. Если распределение несферических частиц не хаотично, а наблюдается некоторая их ориентация, то соответственно должна иметь место и анизотропия ориентации микропластической деформации, что может привести к макропластической деформации детали.

Таким образом, хотя в целом остаточные напряжения уравновешены внутри объема, их релаксация может приводить к макроизменениям, зависящим от параметров упрочняющей фазы, в том числе от размера, формы, распределения по объему и их ориентировки. Кроме того, могут вносить вклад процессы образования и залечивания микротрещин и пор.

Анализ физики процессов, имеющих место при нестационарных термических воздействиях, проводили на сплаве САС1-50 следующего химического состава (массовая доля, %) : 28 Si, 5,5 Ni, остальное А1. Дисперсность порошка 50 мкм, размер упрочняющей кремниевой фазы 9 мкм. Внутренние напряжения в частицах кремния измеряли рентгеновским методом. Абсолютная погрешность измерения напряжений не превышала 20 МПа. Измеряли напряжение прутка в исходном состоянии (в состоянии поставки), после отжига при 500 °С, охлаждения до — 60 °С, после нагрева до 180 °С, а также трех циклов ТЦО по схеме —60- - + 180 °С (табл. 4.8).

Анализируя полученные данные, можно отметить некоторое снижение уровня внутренних напряжений после первой выдержки при температуре — 60 °С. Дальнейшее термоциклирование приводит к повышению напряжений. Отжиг практически не снижает уровня напряжений.

Параллельно измеряли плотность сплава методом двойного гидростатического взвешивания, а также длину образцов, в том числе после стабилизирующего старения при 120 °С. Результаты измерения плотности

и длины образцов представлены на рис. 4.8. Размеры и плотность образцов изменяются после каждого режима ТО, причем после отжига они увеличиваются, а после ТЦО несколько уменьшаются. После стабилизирующего старения плотность образцов резко возрастает, а их длина практически не изменяется. Выполненные в работе расчеты, оценивающие влияние точечных дефектов, дислокаций и микротрещин на плотность аналогичных материалов, показали, что изменение плотности связано с процессами образования микротрещин. Таким образом, изменение плотности при всех термических воздействиях обусловлено возникновением, ростом и залечиванием микротрещин.

При исследовании амплитудно-независимого и амплитудно-зависимого внутреннего трения определяли логарифмический декремент затухания колебаний б (рис. 4.9). Образцы для исследования вырезали вдоль и поперек направления прессования. Результаты измерения амплитудно-независимого внутреннего трения показали, что с повышением температуры испытаний в исходном состоянии и после отжига происходит монотонное увеличение декремента б, что связано с увеличением плотности и перераспределением различных дефектов. После охлаждения в жидком азоте в течение 1 ч на кривой амплитудно-независимого внутреннего трения появляется пик внутреннего трения. При этом на продольных образцах при повышении температуры этот пик наблюдается при 100 °С, а при понижении — при 50 °С.

Страницы:    1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  ...  21  22  23  24  25   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Основы метода термоциклической обработки
Специальные методы термоциклической обработки

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Т 14:33 Изготовление пресс-форм для литья пластмасс

У 14:33 Cверление отверстий в металле

Т 14:33 Двухрядные сферические роликовые подшипники

Ч 14:27 Проволока стальная марки 12Х18Н10Т (ТС)

Ч 14:27 Проволока стальная марки 12Х18Н10Т

Ч 14:27 Проволока стальная сварочная марки ER307Si

Ч 14:27 ХН77ТЮР проволока 4,5 мм

Ц 14:27 Круг алюминиевый, марка Д16

Ц 14:27 ХН77ТЮР проволока ф 8мм

Ч 14:27 Лента нихром Х20Н80 0,2х6 мм

Ц 14:27 Хромель

Ч 14:27 42Н проволока ф8 мм

НОВОСТИ

30 Сентября 2016 14:18
Самодельный станок с ЧПУ

27 Сентября 2016 14:19
115-летний вуппертальский монорельс (20 фото, 1 видео)

30 Сентября 2016 17:49
Южноамериканский выпуск стали в августе 2016 года упал на 6,6%

30 Сентября 2016 16:13
”КАМАЗ” подвел итоги восьми месяцев

30 Сентября 2016 15:55
Американский импорт стали в августе упал на 8,5%

30 Сентября 2016 14:51
19 млн руб. стоит россыпь золота в Приморье

30 Сентября 2016 13:16
Североамериканский выпуск чугуна в августе 2016 года упал на 12,5%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Машины для обработки кромки

Как нужно зарабатывать на сдаче металлолома сегодня

Качественный утеплитель для дома

Арматура для отопительных радиаторов - основные разовидности

Турбокомпрессоры в автомашинах и спецтехнике

Общие основы использования горячекатанного нержавеющего квадрата в производстве

Квадратный прокат из нержавеющий стали - виды и применение

Круг горячекатаный в разных отраслях промышленности

Классификация кругов и прутков нержавеющих

Нержавеющая стальная проволока - общие сведения

Основные виды сварочной проволоки из нержавейки

Обзор автокранов и их назначение

Строительство и борьба с грунтом

Международное право в области иммиграции

Как применяются резервуары в различных отраслях промышленности

Проволока сварочная Св-06Х19Н9Т для сварки легированных сталей

Сетка нержавеющая сварная - виды и особенности

Проволока нержавеющая сварочная и её применение в промышленности

Прием металлолома в Москве

Болты - технология, свойства, применение

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.