Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Черная металлургия -> Термоциклическая обработка -> Специальные методы термоциклической обработки -> Специальные методы термоциклической обработки

Специальные методы термоциклической обработки

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  12  13  14  15  ...  23  24  25 

Как видно, в результате наклепа, с увеличением вытяжки свойства проволоки монотонно возрастают (кривые 1), что является следствием роста плотности дислокаций и некоторого распада, инициируемого деформацией, твердого раствора с образованием зон Гинье — Престона.

Под действием термодеформационной обработки с увеличением вытяжки временное сопротивление разрыву растет. Вид кривых упрочнения примерно одинаковый. Исключение составляет лишь обработка, включающая циклирование температуры в области 20-200°С. В этом случае на кривой упрочнения наблюдается максимум, после чего, с увеличением числа термодеформационных воздействий, происходит резкое снижение oВ (рис. 5.26, а). Кроме того, при термоциклировании в области температур 20-180°С кривая упрочнения 4 проходит ниже, чем при циклировании по режиму 20^160°С (кривая 3).

Закономерность изменения удельного электросопротивления (рис. 5.26, б) для всех рассматриваемых режимов одна и та же: с увеличением вытяжки, а следовательно, и числа термодеформационных воздействий р растет, а затем постепенно снижается. Такой характер кривых связан с интенсивным распадом твердого раствора, наступающим после некоторого числа термодеформационных воздействий. При этом

основной вклад в электропроводность вносят не дислокации, плотность которых с увеличением обжатия растет, а степень легированности твердого раствора.

Анализируя полученные зависимости, можно сделать некоторые выводы относительно процессов, протекающих при данных режимах обработки. Так, циклирование температуры в области 20^140°С при прочих равных условиях малоэффективно, так как диффузионные процессы в этом диапазоне температур замедлены. Увеличение Tmах до 160 °С приводит к ощутимому распаду твердого раствора, что повышает oв и незначительно снижает р. Очевидно, часть легирующих элементов, в данном случае кремния и магния, все-таки остается в твердом растворе. При расширении интервала циклирования с максимальной температурой в цикле до 180—2000С процесс выделения начинается на более ранних стадиях, идет интенсивнее и сопровождается образованием мелкодисперсных фаз. После деформирования с вытяжкой, превышающей 5—6, явно начинаются процессы коагуляции выделившихся фаз, т.е. происходит так называемое перестаривание, когда и прочность, и удельное электросопротивление понижаются. Очевидно, некоторый вклад вносят и процессы полигонизации.

Сопоставляя уровень достигаемых свойств по данным табл. 5.5 и анализируемым графикам, можно заключить, что комплекс свойств при НДТЦО в большей степени определяется не числом термодеформационных воздействий, а суммарной степенью деформации.

Аналогичные графики построены для различных выдержек в циклах (рис. 5.27, а и б). При всех исследуемых выдержках в данном интервале циклирования наблюдается непрерывный рост прочности, причем чем больше выдержка, тем больше упрочнение (кривые упрочнения идут выше). При этом удельное электросопротивление изменяется следующим образом: при небольших выдержках (до 1 мин) после резкого подъема происходит плавное снижение удельного электросопротивления, после обработки с выдержками, равными 300 с, это снижение протекает наиболее интенсивно.

Таким образом, уровень свойств при НДТЦО определяется следующими факторами: интервалом циклирования, выдержками при максимальной температуре, вытяжкой и числом термодеформационных воздействий. Разные их сочетания могут давать самые различные соотношения свойств; причем корреляции между прочностью и электрической проводимостью, как это наблюдается при искусственном старении, нет.

В случае использования тепла, выделяемого в процессе деформирования, в качестве цикла распад твердого раствора будет идти под влиянием как наследственного, так и прямого действия деформации. Деформирование ведет к образованию «свежих» дислокаций и выделению на них упрочняющих фаз. Кроме того, движущиеся группы дислокаций могут сами транспортировать примесные атомы к выделениям. Из этого следует, что при совмещении пластической деформации и нагрева скорость распада твердого раствора должна аномально расти. В частности, в металлах с высокой энергией дефекта упаковки, какими являются алюминиевые сплавы, волочение при 150—190 °С сопровождается не только повышением плотности дислокаций и дефектов, но и гетерогенизацией твердого раствора вследствие взаимодействия атомов примесей с дислокациями и дефектами упаковки. При многократном деформировании старение после первого деформационного воздействия приводит к закреплению дислокаций выделениями. В результате этого связь накопленных у препятствий дислокаций с матрицей укрепляется и они сами могут стать дополнительными препятствиями. Этот процесс может повторяться после каждой новой ступени деформирования. Из-за стабилизации дислокаций дисперсионными выделениями характер силового воздействия скоплений на препятствие изменяется по сравнению с воздействием при однократной деформации.

С использованием результатов была принята математическая модель изменения температуры проволоки в процессе волочения. Распределение температуры по сечению проволоки на выходе из волоки

где ТH—начальная температура проволоки; ^Tср — повышение температуры проволоки за счет работы деформаций; qnOB — удельный тепловой

поток на поверхности проволоки в очаге деформации; r, Rcp—текущий и средний радиусы проволоки; к — коэффициент теплопроводности; с, р — удельная теплоемкость и плотность материала проволоки; т — время нахождения проволоки в волоке; Jo — цилиндрическая функция первого рода; цк — корни характеристического уравнения;

Средняя температура проволоки после выравнивания температуры по сечению

где Р — усилие волочения.

Средняя температура проволоки при охлаждении на тяговом барабане

где Ткi—1, Tкi — средняя конечная температура проволоки после охлаждения на барабанах i— 1 и t; T6i — температура 1-го барабана; D — диаметр барабана; d,- — исходный диаметр проволоки в i-м проходе; Оь—предел прочности проволоки; е, — степень деформации в i-м проходе; ni — число витков на i-м барабане; vi — скорость волочения в i-м проходе.

Полученную математическую модель использовали для расчета распределения температуры по сечению и эффективности влияния различных технологических факторов на изменение средней температуры проволоки. На рис. 5.28 приведено распределение температуры по сечению проволоки на выходе из волоки. Резкий скачок температуры наблюдается в поверхностном слое толщиной примерно 0,3 R, а перепад температур поверхности и центра составляет 120 °С. На рис. 5.29 показаны зависимости изменения прироста температуры проволоки в волоке от степени деформации, угла рабочего конуса и длины калибрующего пояска волоки. Анализ влияния параметров показал, что увеличение степени деформации и длины калибрующего пояска приводит к повышению температуры проволоки, а угол рабочего конуса волоки влияет на температуру проволоки неоднозначно, а именно: существует область углов, при которых прирост температуры минимален, причем при увеличении степени деформации эта область смещается в сторону больших углов.

Средняя температура проволоки после выравнивания температуры по сечению

где Р — усилие волочения.

Средняя температура проволоки при охлаждении на тяговом барабане

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  12  13  14  15  ...  23  24  25 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.03.21   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

09:41 Пружинная конусная дробилка КСД/КМД

01:25 Лента алюминиевая 1105

13:09 Сетка сварная оцинкованная по оптимальной цене.

12:49 Изготовим спираль из нихрома.

10:04 Монтаж композитных панелей для фасада

10:02 Монтаж офисных перегородок из алюминия

06:46 Щековая дробилка серии HPEF и PEF

04:02 Круг сталь 4Х5МФС (Поковка)

03:58 Поковка 4Х5МФС

03:49 Круг сталь 9Х2МФ (поковка)

НОВОСТИ

21 Ноября 2017 16:17
Самодельная торцово-усовочная пила из болгарки

20 Ноября 2017 08:53
Мини-ПЭС понтонного типа (8 фото, 1 видео)

22 Ноября 2017 17:18
Таиландский импорт стального лома за 9 месяцев вырос на 61,7%

22 Ноября 2017 16:38
”Северсталь” за 10 месяцев увеличила продажу проката с покрытиями на 13%

22 Ноября 2017 15:23
Южнокорейский импорт квадратной заготовки из Японии в октябре достиг почти три четверти

22 Ноября 2017 14:47
”Сусуманзолото” с начала года добыло 5 тонн золота

22 Ноября 2017 13:15
Запасы железной руды в китайских портах за третью неделю ноября выросли на 0,4%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Шаровые краны и дисковые затворы КМС

Как правильно выбрать жалюзи

Металлические воздуховоды

Какими преимуществами характеризуются санатории Кисловодска

Малярный инструмент и оборудование

Поэтапная установка элементов системы пожарной сигнализации

Виды полипропиленовых труб и их классификация

Отделка квартир - некоторые характерные особенности

Как выбрать шлифовальную машину по бетону и другим жёстким поверхностям

Наиболее часто используемые сэндвич панели - классификация и применение

Перевозка негабаритных грузов

Котлы на твёрдом топливе - основные виды и специфические особенности

Транспортёры для стружки в металлообрабатывающих цехах

Балка двутавр

Дисковые затворы

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "Русский металл" предлагает изготовление металлоконструкций.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.