Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Черная металлургия -> Термоциклическая обработка -> Специальные методы термоциклической обработки -> Часть 12

Специальные методы термоциклической обработки (Часть 12)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  12  13  14  15  16  ...  21  22  23  24  25   

Как видно, в результате наклепа, с увеличением вытяжки свойства проволоки монотонно возрастают (кривые 1), что является следствием роста плотности дислокаций и некоторого распада, инициируемого деформацией, твердого раствора с образованием зон Гинье — Престона.

Под действием термодеформационной обработки с увеличением вытяжки временное сопротивление разрыву растет. Вид кривых упрочнения примерно одинаковый. Исключение составляет лишь обработка, включающая циклирование температуры в области 20-200°С. В этом случае на кривой упрочнения наблюдается максимум, после чего, с увеличением числа термодеформационных воздействий, происходит резкое снижение oВ (рис. 5.26, а). Кроме того, при термоциклировании в области температур 20-180°С кривая упрочнения 4 проходит ниже, чем при циклировании по режиму 20^160°С (кривая 3).

Закономерность изменения удельного электросопротивления (рис. 5.26, б) для всех рассматриваемых режимов одна и та же: с увеличением вытяжки, а следовательно, и числа термодеформационных воздействий р растет, а затем постепенно снижается. Такой характер кривых связан с интенсивным распадом твердого раствора, наступающим после некоторого числа термодеформационных воздействий. При этом

основной вклад в электропроводность вносят не дислокации, плотность которых с увеличением обжатия растет, а степень легированности твердого раствора.

Анализируя полученные зависимости, можно сделать некоторые выводы относительно процессов, протекающих при данных режимах обработки. Так, циклирование температуры в области 20^140°С при прочих равных условиях малоэффективно, так как диффузионные процессы в этом диапазоне температур замедлены. Увеличение Tmах до 160 °С приводит к ощутимому распаду твердого раствора, что повышает oв и незначительно снижает р. Очевидно, часть легирующих элементов, в данном случае кремния и магния, все-таки остается в твердом растворе. При расширении интервала циклирования с максимальной температурой в цикле до 180—2000С процесс выделения начинается на более ранних стадиях, идет интенсивнее и сопровождается образованием мелкодисперсных фаз. После деформирования с вытяжкой, превышающей 5—6, явно начинаются процессы коагуляции выделившихся фаз, т.е. происходит так называемое перестаривание, когда и прочность, и удельное электросопротивление понижаются. Очевидно, некоторый вклад вносят и процессы полигонизации.

Сопоставляя уровень достигаемых свойств по данным табл. 5.5 и анализируемым графикам, можно заключить, что комплекс свойств при НДТЦО в большей степени определяется не числом термодеформационных воздействий, а суммарной степенью деформации.

Аналогичные графики построены для различных выдержек в циклах (рис. 5.27, а и б). При всех исследуемых выдержках в данном интервале циклирования наблюдается непрерывный рост прочности, причем чем больше выдержка, тем больше упрочнение (кривые упрочнения идут выше). При этом удельное электросопротивление изменяется следующим образом: при небольших выдержках (до 1 мин) после резкого подъема происходит плавное снижение удельного электросопротивления, после обработки с выдержками, равными 300 с, это снижение протекает наиболее интенсивно.

Таким образом, уровень свойств при НДТЦО определяется следующими факторами: интервалом циклирования, выдержками при максимальной температуре, вытяжкой и числом термодеформационных воздействий. Разные их сочетания могут давать самые различные соотношения свойств; причем корреляции между прочностью и электрической проводимостью, как это наблюдается при искусственном старении, нет.

В случае использования тепла, выделяемого в процессе деформирования, в качестве цикла распад твердого раствора будет идти под влиянием как наследственного, так и прямого действия деформации. Деформирование ведет к образованию «свежих» дислокаций и выделению на них упрочняющих фаз. Кроме того, движущиеся группы дислокаций могут сами транспортировать примесные атомы к выделениям. Из этого следует, что при совмещении пластической деформации и нагрева скорость распада твердого раствора должна аномально расти. В частности, в металлах с высокой энергией дефекта упаковки, какими являются алюминиевые сплавы, волочение при 150—190 °С сопровождается не только повышением плотности дислокаций и дефектов, но и гетерогенизацией твердого раствора вследствие взаимодействия атомов примесей с дислокациями и дефектами упаковки. При многократном деформировании старение после первого деформационного воздействия приводит к закреплению дислокаций выделениями. В результате этого связь накопленных у препятствий дислокаций с матрицей укрепляется и они сами могут стать дополнительными препятствиями. Этот процесс может повторяться после каждой новой ступени деформирования. Из-за стабилизации дислокаций дисперсионными выделениями характер силового воздействия скоплений на препятствие изменяется по сравнению с воздействием при однократной деформации.

С использованием результатов была принята математическая модель изменения температуры проволоки в процессе волочения. Распределение температуры по сечению проволоки на выходе из волоки

где ТH—начальная температура проволоки; ^Tср — повышение температуры проволоки за счет работы деформаций; qnOB — удельный тепловой

поток на поверхности проволоки в очаге деформации; r, Rcp—текущий и средний радиусы проволоки; к — коэффициент теплопроводности; с, р — удельная теплоемкость и плотность материала проволоки; т — время нахождения проволоки в волоке; Jo — цилиндрическая функция первого рода; цк — корни характеристического уравнения;

Средняя температура проволоки после выравнивания температуры по сечению

где Р — усилие волочения.

Средняя температура проволоки при охлаждении на тяговом барабане

где Ткi—1, Tкi — средняя конечная температура проволоки после охлаждения на барабанах i— 1 и t; T6i — температура 1-го барабана; D — диаметр барабана; d,- — исходный диаметр проволоки в i-м проходе; Оь—предел прочности проволоки; е, — степень деформации в i-м проходе; ni — число витков на i-м барабане; vi — скорость волочения в i-м проходе.

Полученную математическую модель использовали для расчета распределения температуры по сечению и эффективности влияния различных технологических факторов на изменение средней температуры проволоки. На рис. 5.28 приведено распределение температуры по сечению проволоки на выходе из волоки. Резкий скачок температуры наблюдается в поверхностном слое толщиной примерно 0,3 R, а перепад температур поверхности и центра составляет 120 °С. На рис. 5.29 показаны зависимости изменения прироста температуры проволоки в волоке от степени деформации, угла рабочего конуса и длины калибрующего пояска волоки. Анализ влияния параметров показал, что увеличение степени деформации и длины калибрующего пояска приводит к повышению температуры проволоки, а угол рабочего конуса волоки влияет на температуру проволоки неоднозначно, а именно: существует область углов, при которых прирост температуры минимален, причем при увеличении степени деформации эта область смещается в сторону больших углов.

Средняя температура проволоки после выравнивания температуры по сечению

где Р — усилие волочения.

Средняя температура проволоки при охлаждении на тяговом барабане

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  12  13  14  15  16  ...  21  22  23  24  25   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Основы метода термоциклической обработки
Специальные методы термоциклической обработки

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Ц 16:26 Проволока ПАНЧ 11 для механизированной сварки чугуна

Ч 16:26 Продам со склада швеллер б/у: 10, 12, 14, 16, 18, 24, 27, 30

Ч 16:26 Продам со склада балку (двутавр) б/у: 30К2, 25К2, 30Б2, 25Б2

Ч 16:26 Продам со склада лист стальной б/у 4, 5, 6, 8, 10, 11, 12, 1

Ч 16:26 Продам трубу стальную б/у: 76, 89, 108, 114, 133, 219, 273,

Ч 16:25 Трубы лежалые 60, 133, 219, 530, 720, 820, 1020...

Ч 16:25 Трубы восстановленные 273, 325, 377, 426, 530....

Ч 16:25 Балки стальные 35Ш2, 35Б, 36М, 30б, 50Б1 - 29 000

Т 16:24 Контактные зажимы из латуни

Т 16:24 Уголок для защиты стекол оптом

Т 16:24 Станок правки геометрии полок двутавровой балки

Т 16:23 Стан для сборки тавровых и двутавровых балок z15

НОВОСТИ

8 Декабря 2016 17:38
Распиловка крупных бревен на шинной пилораме

1 Декабря 2016 07:01
Столетние ткацкие станки (10 фото)

8 Декабря 2016 17:18
Запасы железной руды в китайских портах за первую неделю декабря выросли на 0,93%

8 Декабря 2016 16:40
”ВТЗ” выполнил годовое задание по производству товарной заготовки

8 Декабря 2016 15:06
”JSW Steel” в ноябре увеличила выпуск стали на 45%

8 Декабря 2016 14:55
Металлурги ”Уральской кузницы” начали поставку железнодорожных осей в Казахстан

8 Декабря 2016 13:29
Турецкий импорт слябов за 10 месяцев упал на 48%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Основные виды и области применения термопар

Использование мешков для упаковки в отраслях промышленности

Пневмоцилиндры и пневматическое оборудование

Промышленные светодиодные светильники - преимущества перед газоразрядными лампами

Бытовка для строителя

Как правильно поменять замок во входной двери?

Какой стабилизатор напряжения для дома лучше: отзывы и разновидности приборов

Использование нержавеющего проката в пищевой промышленности

Тротуарная плитка от ”АВТОСТРОЙ” - типы и назначение

ГНБ технология бурения

Лазерная резка металла

Рентгенофлуоресцентные спектрометры - толщиномеры

Малярные валики и кисти

Складские пластиковые ящики для хранения изделий

Современные промышленные фены

Основные виды масел в промышленности

Погрузчики в складской отрасли и промышленности

Листовые материалы из древесины в строительстве

Качественные и доступные гидрозамки

Доступные качественные гидроцилиндры

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.