Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Черная металлургия -> Термоциклическая обработка -> Основы метода термоциклической обработки -> Основы метода термоциклической обработки

Основы метода термоциклической обработки

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  15  16  17  ...  20  21  22  ...  30  31  32 

и коэффициентов их термического расширения приводит к возникновению значительных напряжений на межфазных границах и к пластической деформации, т. е. к фазовому наклону структурных составляющих. При этом полиморфные a-у-превращения сопровождаются увеличением числа зародышей новой фазы, а наклепанные феррит и аустенит склонны к рекристаллизации. Все это обусловливает повышение механических свойств сталей (табл. 3.5).

Применение ТЦО сталей с нагревами выше точки Асз и охлаждениями в межкритическом интервале температур также одновременно повышает как прочностные, так и пластические свойства. Это позволило рекомендовать свой способ применения вместо нормализации, а в ряде случаев — и вместо закалки и высокого отпуска деталей. Указано также, что использование этого способа ВТЦО облегчает внедрение такой обработки в промышленность, так как возможен меньший температурный интервал циклирования.

3.2. ТЦО ЛЕГИРОВАННЫХ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ ПЕРЛИТНОГО КЛАССА

Легированные стали отличаются тем, что термодинамическая активность углерода в них ниже, чем в простых сталях. Поэтому замедление диффузионных процессов растворения цементита и выделения его из аустенита приводит к смещению С-образной кривой изотермического распада аустенита вправо, делая более устойчивым переохлажденный аустенит. Однако описанные ранее способы ТЦО углеродистых сталей могут быть применены без существенного изменения технологии и к легированным сталям перлитного класса (суммарное массовое содержание легирующих элементов до 5%). Если способ ТЦО предусматривает на этапе охлаждений распад аустенита на механическую смесь феррита и цементита, то охлаждения до температур ниже точки Аr1 необходимо вести со скоростью, меньшей vкр закалки, и до температур больше Af„.

Если в циклах скорость охлаждения стального изделия на воздухе будет больше или равна vкр, а температура будет меньше Мн, то произойдет полностью бездиффузионное V -a-превращение и в структуре

будет пересыщенный твердый раствор углерода в а-железе, т. е. мартенсит. При проведении ТЦО на первых циклах сталь имеет структуру феррита и мелкозернистого мартенсита, как при неполной закалке конструкционных сталей. В таком случае можно получить неудовлетворительные механические свойства, склонность к трещинообразованию при ТЦО и т. д. В том случае, когда при ТЦО требуется получить мелкозернистый мартенсит, т. е. высокую твердость и прочность, можно, не прибегая к выдержкам при подстуживаниях, путем оптимизации температур нагревов, числа циклов и скоростей охлаждений добиться поставленной цели.

Известно, что легирующие элементы определенным образом изменяют критические точки в сплавах. В частности, температура Ас1 в одном случае возрастает, а в другом — снижается. Необходимо учитывать также, что температура Ас1 зависит от скорости нагрева. Чем больше скорость нагрева, тем выше температура Ас1. Изменение температуры Аr1 в зависимости от скорости охлаждения имеет противоположную закономерность: чем больше скорость охлаждения, тем ниже температура.

Особенностью термокинетических кривых нагревов и охлаждений легированных сталей перлитного класса в сравнении с обычными углеродистыми сталями является то, что изотермы или температурные площадки, соответствующие критическим температурам, более продолжительны — распад аустенита замедлен. Структурные изменения при ТЦО легированных сталей происходят медленнее, поэтому максимальную температуру при нагревах следует увеличивать от 30—50 до 50—70 °С выше точки Ас. Влияние легирующих элементов на число циклов при ТЦО таково, что при увеличении содержания легирующих элементов в стали увеличивается и необходимое число циклов. На рис. 3.11 приведена зависимость оптимального числа noрt циклов стали с содержанием углерода 0,4 % от содержания С легирующих элементов.

Таким образом, способы СТЦО для получения мелкозернистой структуры зернистого перлита применительно к низколегированным сталям следует уточнять с учетом указанного выше влияния легирующих элементов. Так, режим ТЦО на наибольшую ударную вязкость стали 40Х состоит из 8—9-кратных нагревов до температур на 50—70 °С выше точки Ас1 и охлаждений вначале на воздухе до температур на 30—50 °С ниже точки А, и далее

Сталь 15Х. ТЦО стали 15Х осуществляли по режиму 5—8-кратного ускоренного нагрева до температуры на 30—50 °С выше точки Ас1 с последующим охлаждением на воздухе до температуры ниже точки Аr1 на 50—100 °С (последнее охлаждение на воздухе до 20 °С). При этом структура стали 15Х, как и структура стали 20, резко измельчалась, а пластичность и ударная вязкость увеличивались. Построение температурной зависимости KCU показало (рис. 3.12), что все показатели хладостойкости данной стали в результате ТЦО улучшаются.

Впоследствии было выяснено, что сталь 15Х очень чувствительна при ТЦО к температуре, скорости и числу нагревов. Установлено, что с возрастанием числа циклов количество аустенита, образующегося при фиксированной максимальной температуре цикла, уменьшается в ряде случаев в 2—3 раза. В процессе ТЦО изменяется морфология аустенитного превращения. Если при первом нагреве формируются отдельные достаточно крупные участки у-фазы, то при последующих нагревах аустенит образуется преимущественно по границам ферритных зерен, не претерпевших ранее превращения. Отмечено также, что при ТЦО с ростом числа циклов резко измельчаются не только зерна, но и продукты распада аустенита. При этом постепенно уменьшается количество пластинчатого перлита и увеличивается доля сфероидизированных карбидов. Десятикратное циклирование с нагревом до температуры AС1 + 10°С позволяет получить довольно однородную и мелкую структуру зернистого перлита. ТЦО с нагревами до температуры AС1 +50 °С приводит к формированию крайне неоднородной структуры с дисперсными участками феррита и перлита, претерпевшими а -у а-превращения, имеются в структуре крупные зерна феррита. Измеряли твердость стали 15Х в зависимости от числа циклов. На кривой этой зависимости были ярко выраженные чередующиеся максимумы и минимумы. Это свидетельствует о том, что в процессе ТЦО происходит чередование явлений накопления дефектов кристаллического строения (твердость возрастает) и их аннигиляции (твердость снижается). Повышение максимальной температуры при ТЦО низкоуглеродистой стали 15Х до температуры AС3—10°С вновь приводит к наиболее дисперсной и однородной структуре. Заметим, что при подобных экспериментах на стали 18Х1Т это явление не наблюдалось.

Сталь 20Х. Исследовали влияние ТЦО на структуру, физические и механические свойства стали 20Х. Для сравнения изотермической обработке подвергали образцы из стали 12Х2Н4А. При ТЦО нагревы производили до 880 °С с последующим охлаждением в масле. При изотермической обработке (закалке) образцы охлаждали также в масле. Скорость нагрева при ТЦО 3—4 °С/мин, длительность

ТЦО 3 ч, а изотермической обработки 4 ч. После ТЦО и обычной закалки образцы подвергали отпуску при 180 °С в течение 2 ч. Было установлено, что в результате ТЦО механические свойства низколегированной стали 20Х повышаются до уровня свойств среднелегированной стали 12Х2Н4А (табл. 3.6).

Авторы также ставили своей задачей повышение комплекса свойств стали 20Х методом ТЦО. Нагревы, как и в предыдущей работе, производили при ТЦО до 880 °С, а охлаждения — до температуры на 5—10 °С ниже Ar1. В табл. 3.7 и 3.8 приведены результаты механических испытаний образцов из стали 20Х, прошедших различные способы ТО. Из анализа данных таблиц сделали вывод о существенном преимуществе ТЦО перед изотермической обработкой стали 20Х.

В другом исследовании была решена практическая задача перевода стали 20Х в сверхпластичное состояние для улучшения деформируемости стали. Известно, что чем мельче зерно в стали, тем ниже сопротивление деформации а, выше коэффициент скоростной чувствительности т и больше пластичность, характеризуемая, например, относительным удлинением 6.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  15  16  17  ...  20  21  22  ...  30  31  32 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.03.17   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

12:13 Круг 80, сталь 20

12:13 Труба 108, склад Ярославль

12:12 Лист 12 мм, склад Ярославль

12:12 Круг 95, сталь 20

12:12 Круг 16, сталь 20

12:12 Арматура 12мм, со склада Ярославль

12:04 Отливки чугунные круглые

12:04 Круг чугунный СЧ20 из наличия

12:02 Песок стальной технический 0.63 в МКР

12:02 Дробь стальная литая. Дробь ДСЛ. ГОСТ 11964-81

НОВОСТИ

26 Февраля 2017 17:09
Самодельный мини-холодильник из компьютерного кулера с элементом Пельтье

22 Февраля 2017 17:42
Самодельный гидравлический дровокол (14 фото)

27 Февраля 2017 09:27
Южноамериканский выпуск стали в январе вырос на 11,6%

27 Февраля 2017 08:07
Японский выпуск стальной заготовки в январе вырос на 4,4%

27 Февраля 2017 07:58
”Vale” сообщила о чистой прибыли за 2016 год в размере почти $4 млрд.

26 Февраля 2017 17:42
Выпуск чугуна в странах СНГ в январе вырос на 5,6%

26 Февраля 2017 16:42
На ”ЧСЗ” построят барабанный смеситель для мариупольского металлургического комбината

НОВЫЕ СТАТЬИ

Лазерная резка металлических листовых материалов

Изготовление деталей из проволоки

Некоторые особенности участия в современных тендерах

Советы по выбору металлической двери

Оборудование для обработки листового металла

Аппараты точечной контактной сварки (споттеры)

Боксы биологической безопасности для лабораторий

Блоки управления для двигателей и электротехнического оборудования

Выбор стеллажей для склада

Основные классы лома черных металлов

Дроссели для регулировки гидравлических систем

Характерные особенности оцинкованных воздуховодов

Бурение скважины на воду с использованием интернет-сервиса

Особенности и виды современных лотерей

Медный прокат и его поставщики

Котлы для промышленных целей

Сорбенты для очистки и фильтрации

Автоматика для ворот - приводы и другое оборудование

Как правильно выбрать качественный электродвигатель серии ДАЗО, А4, А4F

Отличные окна из дерева по честной цене

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.