Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Черная металлургия -> Термоциклическая обработка -> Основы метода термоциклической обработки -> Часть 11

Основы метода термоциклической обработки (Часть 11)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  11  12  13  14  15  ...  28  29  30  31  32   

Из условия совместности деформаций

где EAl, иAl, ESi, иSi — соответственно модули Юнга и коэффициенты Пуассона для алюминия и кремния. Зная рконт, по формулам (2.2) можно вычислить напряжения в двухфазном сплаве.

Таким образом, полученная формула позволяет оценить уровень напряжений, возникающих практически в любой двухфазной системе при изменении температуры в заданном диапазоне при условии упругого взаимодействия фаз. Так, по расчету при нагреве от 20 до 530 °С в сплаве САС-1 возможно появление напряжений растяжения (до 250 МПа), намного превышающих предел текучести алюминиевой матрицы. В реальном процессе картина выглядит иначе: изменение температуры сопровождается релаксацией напряжений. Однако для прогноза «температурных эффектов» целесообразно пользоваться данной формулой при условии наличия информации о составляющих структуру фазах.

Возникающие во время изменения температуры структурные напряжения во многом зависят от химического состава фаз. Если иметь в виду бинарные алюминиевые сплавы, то структурные напряжения должны повышаться адекватно увеличению разницы коэффициентов термического расширения матрицы и второй фазы, а следовательно, зависеть непосредственно от вводимых химических элементов; уровень напряжений должен повышаться в ряду Mg, Си, Ni, Si. В многокомпонентных сплавах можно наблюдать более сложную картину из-за присутствия в структуре нескольких избыточных фаз, в том числе тройных и более сложных интерметаллидов. Кроме того, возможно появление напряжений за счет градиентов температуры, разориентировки зерен, наличия текстуры и т. п.

Выполненные исследования по экспериментальному определению структурных напряжений в сплавах Al — Si показали, что в полуцикле нагрева напряжения сжатия на частицах кремния, имеющие место при 20 °С, понижаются в результате опережающего расширения алюминиевой матрицы, коэффициент термического расширения которой примерно в 4 раза больше, чем у кремния. По достижении температуры около 300 °С напряжения на кремнии становятся близкими к 0 и при дальнейшем нагреве до 530 °С почти не увеличиваются. Такой характер изменения напряжений свидетельствует о постоянной их релаксации при повышении температуры выше 300 °С за счет деформации алюминиевой матрицы. При охлаждении наблюдается обратная картина: начиная с температуры примерно 400 °С, напряжения сжатия на частицах кремния растут, достигая при 20 °С значения, несколько большего, чем первоначальное. Характер изменения напряжений в последующих циклах не меняется, изменяются лишь остаточные напряжения, увеличиваясь в первых четырех-пяти циклах.

Наглядной иллюстрацией релаксации напряжений являются микрорельефы, полученные при термоциклировании бинарного алюминиевого сплава, содержащего 4,1 % Си, по режиму 340 - 540 °С непосредственно в высокотемпературном микроскопе (рис. 2.24). Высокотемпературное травление границ зерен в процессе нагрева от 20 °С наступило при температуре приблизительно 450 °С, и сразу же стал появляться микрорельеф.

Как видно, микрорельеф при максимальной температуре цикла характеризует наличие однородного скольжения. При этом некоторые границы зерен служат препятствиями при прохождении деформации из зерна в зерно (из а в b), однако при благоприятной ориентировке зерен относительно друг друга (зерен с и d) происходит инициирование деформации в соседнем. В процессе охлаждения заметное изменение микрорельефа наблюдается до температуры примерно 450 °С, а именно деформацией охватываются все новые участки. При дальнейшем охлаждении до температуры 340 °С, характерный микрорельеф постепенно исчезает. Это согласуется с данными, полученными при изучении напряжений в Сплавах Al — Si, у которых деформация алюминиевой матрицы при термоциклировании имеет место при температуре выше 300 °С. При повторных нагревах микрорельеф характеризуется наличием множественного скольжения.

Особенности изменения дислокационной структуры после ТЦО изучали на сплавах алюминия с содержанием Si, % : 1; 6,3; 20,5. Плотность дислокаций определяли по методу «секущей», заключающемуся в подсчете числа пересечений линии с индивидуальными дислокациями. Плотность дислокаций p = 2NM/(2nRh), где N — число пересечений окружности радиусом R с дислокациями; М — увеличение; h — толщина прозрачного» слоя фольги, равная 2-10-7 м.

На рис. 2.25 представлена характерная дислокационная структура сплава Al+1 % Si в исходном состоянии и после ТЦО. В алюминиевой матрице дислокации распределены сравнительно равномерно по зерну, их плотность составляет в среднем 3,6-1013 м-2. Дислокационная структура слабо меняется при термоциклировании, но все же плотность дислокаций увеличивается на 30—50 %. Следует отметить несколько большую долю дислокационных петель после ТЦО по сравнению с исходным состоянием. Это типичное следствие резкого переохлаждения сплава, имеющего место в последнем цикле. При этом избыточные вакансии вызывают наряду с «переползанием» краевых и образованием из винтовых дислокаций дислокаций геликоидальной формы, возникновение петель Франка-Рида вакансионного происхождения. Незначительное изменение в дислокационной структуре объясняется, по-видимому, исчезновением образующихся при резком охлаждении в воде (закалке) дислокаций за счет их существенного переползания и выхода на свободную поверхность кристалла либо на границы зерен. Это возможно, если дислокации в материале преимущественно краевые. Наличие краевых дислокаций подтверждается практически полным отсутствием после ТО геликоидальных дислокаций, которые обязательно образовались бы из винтовых в условиях избытка вакансий. Кроме того, отсутствие в сплаве фаз с различными коэффициентами линейного расширения не приводит к возникновению межфазных внутренних напряжений и деформаций при ТО и связанных с этим зарождением и размножением дислокаций.

У сплава Al + 6,3% Si в исходном состоянии в структуре имеется значительное число вторичных кристаллов кремния пластинчатой и глобулярной формы с размерами порядка 0,1—0,5 мкм, выделившихся из твердого раствора в результате охлаждения сплава до комнатной температуры после завершения процесса кристаллизации (рис. 2.26). Дислокации распределены неравномерно и сосредоточены главным образом около этих выделений. Под действием ТО вторичный кремний растворяется, а число дислокаций растет.

После ТЦО средняя плотность дислокаций увеличивается почти в 5 раз (от 2,2-1013 до 1014 м-2.) Дислокации в матрице распределены сравнительно равномерно (рис. 2.27, а). Кроме того, в структуре наблюдается значительное число дислокаций, имеющих форму геликоидов (рис. 2.27,б), а также встречаются дислокационные скопления в виде жгутов (рис. 2.27, в). Следует отметить, что на дислокационную структуру как при изотермической выдержке под закалку, так и при ТЦО оказывает влияние разкое охлаждение в воде, имеющее место по завершении обработки. Поэтому общее число дислокаций, возможно, несколько завышено по сравнению с тем, которое может иметь место к концу каждой операции.

На рис. 2.28 показано изменение дислокационной структуры силумина (Al+6,3% Si) по мере нарастания числа циклов. На основании полученных данных можно заключить, что при ТЦО происходит последовательное накопление дислокаций от цикла к циклу. В связи с этим необходимо отметить, что в полуцикле нагрева часть дислокаций аннигилирует.

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  11  12  13  14  15  ...  28  29  30  31  32   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Основы метода термоциклической обработки
Специальные методы термоциклической обработки

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Т 20:51 Уголок для защиты стекла

Ч 20:51 Круг, Полоса ст.3, 45, 40Х

Т 20:50 Контактные зажимы

Т 20:50 Уголки для стекла

Ч 15:42 р6м5, р18, р6м5к5, р9к5, р9к10, р9м4к8, р12ф2к8м3

Т 14:47 Сварочные агрегаты АДД 2х2502, АДД 2х2502 П, АДД 2х2502 ПВГ

Т 14:47 Дизель генератор АД 200, ДЭУ 200, ДГУ 200

Т 13:37 Генераторы дизельные, электростанции АД500, АД500-

Т 13:37 Сварочный генератор ГД 2х2503, генератор ГД 4004,

Т 13:37 Дизель генератор АД 200, ДЭУ 200, ДГУ 200

Т 13:37 Сварочные аппараты АДД ПР2х2502, стационарный,шасс

Т 13:37 Дизель генератор АД 200, ДЭУ 200, ДГУ 200

НОВОСТИ

2 Декабря 2016 15:37
Шагающая тележка

1 Декабря 2016 07:01
Столетние ткацкие станки (10 фото)

4 Декабря 2016 12:30
Рудник ”Таймырский” оценит новые подъемные канаты

4 Декабря 2016 11:44
Боснийский выпуск стали в октябре вырос на 155,3%

4 Декабря 2016 10:06
”Порт Высоцкий” подвел итоги работы за ноябрь 2016 года

4 Декабря 2016 09:58
Корпорация ”Сплав” досрочно выполнила очередной контракт по ”аммиачной” арматуре

4 Декабря 2016 09:04
”Энергомашспецсталь” поставляет в Германию заготовки для штамповой оснастки

НОВЫЕ СТАТЬИ

Малярные валики и кисти

Складские пластиковые ящики для хранения изделий

Современные промышленные фены

Основные виды масел в промышленности

Погрузчики в складской отрасли и промышленности

Листовые материалы из древесины в строительстве

Качественные и доступные гидрозамки

Доступные качественные гидроцилиндры

Основные виды спецобуви – их назначение и свойства

Дома из бревна и бруса - характеристики и применение

ШРУС 2109 и другие важные детали трансмиссии для легковых авто

Современное весоизмерительное оборудование

Разновидности красок для строительных работ

Ремонт и замена дверных замков

Достоинства венецианской штукатурки

Декоративная штукатурка ”Короед”: особенности применения

Основные типы входных стальных дверей Гардиан

Особенности работы пункта приема металлолома

Игровая площадка - мечта каждого ребенка

Проектирование и монтаж сетей для промышленных предприятий

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.