Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Черная металлургия -> Термическое упрочнение проката -> Технология термического упрочнения проката -> Часть 15

Технология термического упрочнения проката (Часть 15)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  13  14  15  16  17  ...  28  29  30  31  32   

Было исследовано шесть вариантов настройки опытного стенда (табл. 15). Давление воды на выходе форсунок составляло 0,2; 0,4; 0,6; 0,9 Мн/м2 (2, 4, 6, 9 ат). Температуру воды во время экспериментов изменяли в пределах от 8 до 28СС.

На рис. 35 приведена зависимость коэффициента теплопередачи от давления воды в форсунках. Как видно из рисунка, отбор тепла от тонкостенных и толстостенных профилей идет по различным законам: в толстостенных

профилях эффект охлаждения форсунками (при определенных схемах настройки стенда) виден совершенно отчетливо, в тонкостенных профилях такого эффекта не наблюдается. Более наглядно это представлено на рис. 36. Увеличение толщины элементов охлаждаемых профилей приводит к прогрессивному росту коэффициента теплопередачи при всех исследованных давлениях.

Из рисунка также видно, что повышение давления воды на выходе Форсунок сверх 0,6 Мн/м2 (6 ат) нецелесообразно. Рациональный выбор схемы включения форсунок в секции можно сделать на основании анализа данных, приведенных на рис. 35. Сравнение вариантов 2 и 6 показывает влияние зазора между форсунками и охлаждаемой поверхностью. При зазоре 150 мм коэффициент теплопередачи значительно выше, чем при зазоре 250 мм.

При сравнении вариантов 2 и 4 можно проследить влияние угла наклона форсунки к оси пробы. Расположение форсунок под углом 1,05 рад (60°) по отношению к охлаждаемой поверхности дает положительный эффект.

Сравнение коэффициентов теплопередачи при охлаждении по вариантам настройки стенда 3 и 4 показывает, что теплопередача при восьми работающих форсунках значительно лучше, чем при четырех.

Описанные эксперименты позволили определить оптимальный вариант настройки форсунок. Таким вариантом является четвертый вариант (табл. 15) при рабочем давлении на выходе форсунок 0,4—0,6 Мн/м2 (4—6 ат). По данной схеме была спроектирована и построена опытная механизированная установка по упрочнению фасонных профилей в потоке стана 650.

Для определения влияния температуры и времени отпуска на механические свойства стали марки Ст.З заготовки размером 300 мм, вырезанные из двутавровой балки № 16, закаливали с температуры 900°С в закалочном стенде с помощью форсунок в течение 15 сек, после чего их отпускали при 450, 550 и 650°С в течение 5; 15 и 30 мин (приведена продолжительность выдержки после прогрева).

На рис. 37, 38 (на рис. 37 две кривые для каждой температуры отпуска .показывают пределы колебаний механических свойств, на рис. 38, кроме крайних значений, приведены также и средние значения свойств) приведены данные по влиянию условий отпуска на механические свойства. Отпуск существенно снижает прочностные характеристики стали. При этом пластичность и ударная вязкость стали с содержанием углерода на нижнем пределе практически не изменяются, а при содержании углерода на верхнем пределе — интенсивно увеличиваются.

Оптимальная температура отпуска в этом случае составляет 450°С, время выдержки 5 мин.

Полученные результаты подтверждают целесообразность ограничения верхнего предела содержания углерода в стали марки Ст.З, подвергаемой термическому упрочнению [70], что даст возможность не применять операции отпуска. В противном случае необходимо осуществлять процесс упрочнения профилей с самоотпуском в интервале температур 450—500°С.

Первые эксперименты по термическому упрочнению фасонных профилей с отдельного нагрева в полупромышленном масштабе проводили на швеллерах и двутавровых балках № 16—18 длиной 12 м. Сталь содержала 0,16—0,18% С. В качестве закалочной установки применяли рельсозакалочный агрегат системы П. Т. Беседина с переоборудованной системой охлаждения: 798 форсунок центробежного типа конструкции УИМ набирали в 21 охлаждающую секцию.

Перед упрочнением прокат нагревали до 950—980°С в проходной газовой печи роликового типа в течение 20— 40 мин. Время от момента выдачи изделий из печи до момента начала закалки достигало 24—45 сек. Скорость перемещения профилей через закалочный агрегат была принята равной 0,5 м/сек. При такой скорости движения

на агрегате длиной 20 м надежно обеспечивалось охлаждение профилей длиной 12 м.

В процессе термического упрочнения в закалочном агрегате наблюдалось закономерное коробление профилей: при охлаждении до температуры 60—100°С коробление происходило в сторону более охлажденного элемента; при охлаждении до температуры 260—330°С коробление распространялось в сторону элемента профиля, остывающего в последнюю очередь. В связи с этим, регулируя число включенных форсунок и охлаждая профили до соответствующей температуры, оказалось возможным управлять процессом коробления. Используя метод «тепловой правки» добились минимального закономерного коробления профилей при термическом упрочнении. Незначительное остаточное коробление легко устраняется последующей правкой.

После упрочнения в рельсозакалочном агрегате предел текучести составлял 274—401 Мн/м2 (28—41 кГ/мм2), а относительное удлинение (б10) 10—21%. В лабораторных условиях подобные свойства [от =392—441 Мн/м2 (40—45 кГ/мм2) при относительном удлинении (65), равном 7—20%] были получены при закалке от температур 750—800°С.

Как видно из этих данных, механические свойства, полученные при упрочнении в рельсозакалочном агрегате, мало отличаются от свойств, достигнутых в лабораторных условиях после закалки с 750—800°С. Очевидно, при использовании существующего оборудования рельсозакалочного участка завода им. Дзержинского металл до закалки сильно остывает. Для осуществления упрочнения профилей без подстуживания необходимо сократить время транспортировки металла от печи к агрегату до 10— 15 сек, что требует реконструкции подводящего рольганга.

Термическое упрочнение фасонного сортового проката крупного сортамента можно проводить по двум принципиально отличным схемам— термическое упрочнение с отдельного нагрева и термическое упрочнение с использованием тепла прокатного нагрева.

Для упрочнения с отдельного нагрева требуется строительство специального участка с печью для нагрева и с закалочным агрегатом.

Стоимость установок для термического упрочнения

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  13  14  15  16  17  ...  28  29  30  31  32   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Основы термического упрочнения проката
Технология термического упрочнения проката
Химический состав стали для термоупрочнения
Свойства термически упрочненной стали

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Ч 15:48 Труба 219х8 09Г2С ГОСТ 10704

Ц 15:47 Полоса бронзовая БрАЖН 10-4-4 ГОСТ 18175-78.

Ц 15:47 Полоса бронзовая 125x185x480 БрАЖМц10-3-2 ГОСТ 18175-78.

Ц 15:47 Полоса бронзовая БрАЖ9-4 ГОСТ 18175-78.

Ц 15:47 Полоса нихромовая Х20Н80 ГОСТ 12766.5-90.

Ц 15:47 Свинец С1, С2

Ц 15:47 лом титана кусок и стружка

Ц 15:47 Монель, константан, копель алюмель, хромель.

Ч 15:47 Фланцы нержавеющие разных типов. Всегда в складе.

Ч 15:47 Трубы нержавеющие разных диаметров AISI 304 и 316.

Ч 15:45 Краны нержавеющие раных типов присоединения.

Т 15:45 Трубы 325 х 6, 8, 9 мм стальные

НОВОСТИ

20 Января 2017 17:12
Трубогибы с индукционным нагревом

21 Января 2017 17:37
Выпуск стали на американских Великих озерах за неделю вырос на 0,7%

21 Января 2017 16:14
”РУСАЛ” рассматривает возможность продажи двух свердловских предприятий

21 Января 2017 15:10
Стоимость бразильского экспорта железной руды в декабре 2016 года выросла на 39%

21 Января 2017 14:23
”Группа ГМС” изготовила модульные компрессорные установки для Иркутской нефтяной компании

21 Января 2017 13:41
Заказчики пошли на мировую с ”ЧТЗ”

НОВЫЕ СТАТЬИ

Востребованные быстровозводимые и каркасные металлоконструкции

Классификация современной строительной арматуры

Шнек для цемента от компании ТензоТехСервис

Современные микросхемы - основные виды

Мелкие крепежи для электромонтажных, сантехнических и строительных работ

Латунная труба и прокат в промышленности

Муфта и ниппель по ДТР

3 способа обустройства выносных балконов

Стабилизаторы напряжения и их особенности

Промышленное холодильное оборудование

Вентиляторные градирни и комплектующие для них

Электрические шкафы и комплектующие для них

Никелевая лента 79НМ

Разработка плана ликвидации аварий

Легкие каркасные металлоконструкции

Современные системы кондиционирования

Комплектующие и фурнитура для мебели

Обои для жилых и общественных помещений

Завод по производству металлоконструкций

Особенности и выбор рольставен

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.