Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Черная металлургия -> Легированная конструкционная сталь -> Свойства легированной стали при отпуске -> Часть 6

Свойства легированной стали при отпуске (Часть 6)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  ...  25  26  27  28  29   

пень дисперсности которых зависит от состава температуры отпуска. Отсюда следует, что при анализе влияния легирующих элементов на твердость отпущенной стали необходимо принимать во внимание их действие на структуру и свойства феррита, на свойства карбида и на величину карбидных частиц и характер распределения их в ферритной основе.

Поскольку высокая твердость мартенсита определяется, в первую очередь, особым структурным состоянием а-твердого раствора, мало зависящим от наличия растворенных атомов легирующих элементов, отмечается незначительное влияние легирования на твердость мартенсита и на изменение этой твердости в первой стадии отпуска.

При более высоких температурах отпуска, когда роль легирующих элементов значительно возрастает, твердость в сильной степени зависит от состава стали. Все легирующие элементы, повышающие устойчивость мартенсита при отпуске, очевидно, способствуют сохранению твердости закаленной стали до более высоких температур отпуска.

По мере развития процесса отпуска, при среднем и высоком отпуске, влияние легирующих элементов может проявиться в упрочняющем их воздействии на ферритную матрицу и на степень дисперсности карбидной фазы. Что касается твердости карбидов, то она хотя и может несколько меняться, но, повидимому, имеет весьма подчиненное значение.

Рассмотрим зависимость твердости от дисперсности карбидов. С. З. Бокштейн установил прямолинейную зависимость твердости отпущенной стали при определенных пределах дисперсности карбидной фазы от суммарной поверхности раздела феррит—карбид, или, иными словами, от степени коагуляции карбидов (при неизменном составе фаз). Чем больше степень коагуляции, тем меньше суммарная поверхность раздела феррит — карбид, тем ниже твердость отпущенной стали.

Влияние легирующих элементов на феррит сводится к упрочнению его за счет растворения атомов элемента в решетке а-железа,

сохранения зерен феррита в пластически- и упругодеформированном состоянии и повышения температуры рекристаллизации.

Из сказанного можно сделать общее заключение о влиянии различных элементов на изменение твердости при отпуске.

Влияние некарбидообразующих элементов на устойчивость против отпуска наиболее вероятно связано с упрочняющим влиянием их на феррит. Этим объясняется несколько повышенная твердость никелевой стали при высоком отпуске.

Задержка в падении твердости кремнистой стали при высоком отпуске связана не только с упрочнением феррита, но и с уменьшением скорости коагуляции карбидной фазы благодаря увеличению связи металлических атомов в твердом растворе.

Влияние карбидообразующих элементов на задержку падения твердости следует, в первую очередь, связать с торможением ими выделения углерода из мартенсита, причем по степени сродства к углероду, очевидно, наиболее слабым должно быть влияние марганца и, наоборот, наиболее эффективным действие ванадия и молибдена. Наличие перегиба на кривых изменения твердости с температурой для сталей, легированных карбидообразующими элементами, вполне ясно из приведенного описания их влияния на механизм карбидообразования при отпуске.

Сохранению высокой твердости стали, легированной карбидообразующими элементами, при повышенных температурах отпуска (550° и выше) может, кроме того, способствовать их замедляющее влияние на коагуляцию карбидов и рекристаллизацию феррита.

До настоящего времени еще неясен вопрос о природе вторичной твердости при отпуске сталей, содержащих большое количество карбидообразующих элементов. Согласно данным некоторых авторов, это явление связано с распадом остаточного аустенита, присутствующего в таких сталях в относительно больших количествах. Однако более вероятным, с нашей точки зрения, и лучше согласующимся с опытными данными надо считать взгляд, приписывающий повышение твердости при высоких температурах отпуска выделению мелкодисперсных частиц карбидов.

В соответствии с общим характером падения твердости легированной стали при отпуске происходит изменение и других механических свойств (рис. 93). В первом приближении можно считать, что изменение предела прочности, предела текучести и предела пропорциональности идет параллельно изменению твердости. Нередко, однако, на первой стадии отпуска можно наблюдать, вместо снижения, некоторое повышение предела пропорциональности, что, возможно, связано со снятием остаточных напряжений в мартенсите. Изменение сужения и удлинения с повышением температуры отпуска является практически обратным изменению

твердости. Иную картину представляет изменение ударной вязкости (рис. 93). Причины последнего рассматриваются в главе VII.

Изменение хрупкой прочности легированной стали при отпуске изучалось С. Т. Кишкиным и С. 3. Бокштейном, которые показали, что в низкоотпущенной стали (при 200°)легирование

приводит к некоторому повышению сопротивления стали отрыву и уменьшению чувствительности ее к надрезу (за исключением стали с высоким содержанием кремния — 2,5%); повышение содержания углерода снижает хрупкую прочность.

В работе С. З. Бокштейна установлен сложный ход изменения хрупкой прочности (кремнистой стали) в зависимости от температуры отпуска. На первой стадии отпуска (до 400°) происходит повышение хрупкой прочности, на второй стадии (400 — 650°) — ее уменьшение. Изменение хрупкой прочности стали после отпуска ставится в зависимость от структурного ее состояния. Так, повышение хрупкой прочности на первой стадии отпуска трактуется автором как связанное с распадом мартенсита и понижением в нем концентрации углерода. Понижение хрупкой прочности на второй стадии отпуска (выше 400°) определяется структурными изменениями, главным образом в феррите, и связывается, в частности, с рекристаллизацией и укрупнением зерна. Второй причиной изменения хрупкой прочности стали при отпуске может быть изменение конфигурации карбидов в связи с их коагуляцией (переход из пластинчатой формы в округлую). Наконец, третьей возможной причиной изменения хрупкой прочности при отпуске может служить изменение величины кристаллохимических связей выделившихся карбидов и ферритной основы.

ГЛАВА VI

ПРОКАЛИВАЕМОСТЬ ЛЕГИРОВАННОЙ КОНСТРУКЦИОННОЙ СТАЛИ

1. Влияние структуры закаленной легированной стали на ее механические свойства в отпущенном состоянии

Из практики термической обработки известно, что наилучшее сочетание механических свойств конструкционной стали для большинства случаев использования в машиностроении достигается в результате закалки и последующего высокого отпуска. После такой обработки механические свойства стали значительно выше, чем после одинарной термической обработки — отжига или нормализации, даже в тех случаях, когда прочность, например, нормализованной и улучшенной стали одинакова (см. главу VIII). Это объясняется тем, что в процессе одинарной термической обработки (если при этом исключить случай закалки на мартенсит) переохлажденный аустенит распадается с образованием феррито-карбидной смеси с пластинчатой формой карбидов. В отличие от этого после закалки и высокого отпуска в результате распада а-твердого раствора (мартенсита) образуется феррито-карбидная смесь с глобулярной формой карбидов. Между тем, даже при одинаковой степени дисперсности карбидной фазы механические свойства стали одного и того же состава всегда оказываются выше в тех случаях, когда присутствующим в стали карбидам придана глобулярная форма.

В табл. 20 показаны механические свойства и вид излома стали 40Х после высокого отпуска при 650 и 690°. В первом случае отпуску предшествовала обычная закалка, а во втором — изотермическая. После закалки и отпуска сталь имела структуру сорбита с глобулярной формой карбидов, а после изотермической закалки и отпуска форма карбидной фазы была пластинчатой.

Из табл. 20 видно, что первый вариант обработки обеспечивает получение более высокой твердости при значительно лучшей ударной вязкости и волокнистом строении излома, в то время как вторая обработка дает пониженную твердость, малую ударную вязкость и кристаллическое строение излома.

Страницы:    1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  ...  25  26  27  28  29   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Общая информация о легировании конструкционной стали
Свойства легированной стали при отпуске
Влияние легирующих элементов на свойства стали

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

У 22:16 Металлолом Самовывоз. Дорого. Оперативно. Демонтаж

У 22:16 Металлолом. Прием и Вывоз Металлолома. Демонтаж.

Т 14:24 Генераторы дизельные, электростанции АД500, АД500-

Т 14:24 Дизельные электростанции АД 315

Т 14:24 Сварочный генератор ГД 2х2503, генератор ГД 4004,

У 12:08 Погружение винтовых свай

У 12:08 Металлоконструкции

Т 12:08 Винтовые сваи серии СВЛ (ВСЛ) и СВЛМ (ВСЛМ)

У 12:08 Аренда УБМ-85

Т 12:08 Винтовые сваи

У 11:39 Ходовые винты.

У 11:39 Ремонт промышленных редукторов.

НОВОСТИ

6 Декабря 2016 17:05
Пушка для стрельбы тыквами и шарами для боулинга

1 Декабря 2016 07:01
Столетние ткацкие станки (10 фото)

7 Декабря 2016 17:43
Американский импорт катанки в октябре вырос на 13,7%

7 Декабря 2016 16:48
Сортопрокатное производство ”ЧерМК” отметило 55-летие выпуском 100-тысячной тонны

7 Декабря 2016 15:11
Турецкий экспорт катанки за 10 месяцев вырос на 25,5%

7 Декабря 2016 14:09
АО ”ФГК” в ноябре 2016 года увеличило перевозки грузов на 25%

7 Декабря 2016 13:20
Перуанская добыча железной руды за 10 месяцев упала на 0,6%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Пневмоцилиндры и пневматическое оборудование

Промышленные светодиодные светильники - преимущества перед газоразрядными лампами

Бытовка для строителя

Как правильно поменять замок во входной двери?

Какой стабилизатор напряжения для дома лучше: отзывы и разновидности приборов

Использование нержавеющего проката в пищевой промышленности

Тротуарная плитка от ”АВТОСТРОЙ” - типы и назначение

ГНБ технология бурения

Лазерная резка металла

Рентгенофлуоресцентные спектрометры - толщиномеры

Малярные валики и кисти

Складские пластиковые ящики для хранения изделий

Современные промышленные фены

Основные виды масел в промышленности

Погрузчики в складской отрасли и промышленности

Листовые материалы из древесины в строительстве

Качественные и доступные гидрозамки

Доступные качественные гидроцилиндры

Основные виды спецобуви – их назначение и свойства

Дома из бревна и бруса - характеристики и применение

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.