Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Черная металлургия -> Легированная конструкционная сталь -> Свойства легированной стали при отпуске -> Свойства легированной стали при отпуске

Свойства легированной стали при отпуске

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  6  7  8  ...  14  15  16  ...  27  28  29 

пень дисперсности которых зависит от состава температуры отпуска. Отсюда следует, что при анализе влияния легирующих элементов на твердость отпущенной стали необходимо принимать во внимание их действие на структуру и свойства феррита, на свойства карбида и на величину карбидных частиц и характер распределения их в ферритной основе.

Поскольку высокая твердость мартенсита определяется, в первую очередь, особым структурным состоянием а-твердого раствора, мало зависящим от наличия растворенных атомов легирующих элементов, отмечается незначительное влияние легирования на твердость мартенсита и на изменение этой твердости в первой стадии отпуска.

При более высоких температурах отпуска, когда роль легирующих элементов значительно возрастает, твердость в сильной степени зависит от состава стали. Все легирующие элементы, повышающие устойчивость мартенсита при отпуске, очевидно, способствуют сохранению твердости закаленной стали до более высоких температур отпуска.

По мере развития процесса отпуска, при среднем и высоком отпуске, влияние легирующих элементов может проявиться в упрочняющем их воздействии на ферритную матрицу и на степень дисперсности карбидной фазы. Что касается твердости карбидов, то она хотя и может несколько меняться, но, повидимому, имеет весьма подчиненное значение.

Рассмотрим зависимость твердости от дисперсности карбидов. С. З. Бокштейн установил прямолинейную зависимость твердости отпущенной стали при определенных пределах дисперсности карбидной фазы от суммарной поверхности раздела феррит—карбид, или, иными словами, от степени коагуляции карбидов (при неизменном составе фаз). Чем больше степень коагуляции, тем меньше суммарная поверхность раздела феррит — карбид, тем ниже твердость отпущенной стали.

Влияние легирующих элементов на феррит сводится к упрочнению его за счет растворения атомов элемента в решетке а-железа,

сохранения зерен феррита в пластически- и упругодеформированном состоянии и повышения температуры рекристаллизации.

Из сказанного можно сделать общее заключение о влиянии различных элементов на изменение твердости при отпуске.

Влияние некарбидообразующих элементов на устойчивость против отпуска наиболее вероятно связано с упрочняющим влиянием их на феррит. Этим объясняется несколько повышенная твердость никелевой стали при высоком отпуске.

Задержка в падении твердости кремнистой стали при высоком отпуске связана не только с упрочнением феррита, но и с уменьшением скорости коагуляции карбидной фазы благодаря увеличению связи металлических атомов в твердом растворе.

Влияние карбидообразующих элементов на задержку падения твердости следует, в первую очередь, связать с торможением ими выделения углерода из мартенсита, причем по степени сродства к углероду, очевидно, наиболее слабым должно быть влияние марганца и, наоборот, наиболее эффективным действие ванадия и молибдена. Наличие перегиба на кривых изменения твердости с температурой для сталей, легированных карбидообразующими элементами, вполне ясно из приведенного описания их влияния на механизм карбидообразования при отпуске.

Сохранению высокой твердости стали, легированной карбидообразующими элементами, при повышенных температурах отпуска (550° и выше) может, кроме того, способствовать их замедляющее влияние на коагуляцию карбидов и рекристаллизацию феррита.

До настоящего времени еще неясен вопрос о природе вторичной твердости при отпуске сталей, содержащих большое количество карбидообразующих элементов. Согласно данным некоторых авторов, это явление связано с распадом остаточного аустенита, присутствующего в таких сталях в относительно больших количествах. Однако более вероятным, с нашей точки зрения, и лучше согласующимся с опытными данными надо считать взгляд, приписывающий повышение твердости при высоких температурах отпуска выделению мелкодисперсных частиц карбидов.

В соответствии с общим характером падения твердости легированной стали при отпуске происходит изменение и других механических свойств (рис. 93). В первом приближении можно считать, что изменение предела прочности, предела текучести и предела пропорциональности идет параллельно изменению твердости. Нередко, однако, на первой стадии отпуска можно наблюдать, вместо снижения, некоторое повышение предела пропорциональности, что, возможно, связано со снятием остаточных напряжений в мартенсите. Изменение сужения и удлинения с повышением температуры отпуска является практически обратным изменению

твердости. Иную картину представляет изменение ударной вязкости (рис. 93). Причины последнего рассматриваются в главе VII.

Изменение хрупкой прочности легированной стали при отпуске изучалось С. Т. Кишкиным и С. 3. Бокштейном, которые показали, что в низкоотпущенной стали (при 200°)легирование

приводит к некоторому повышению сопротивления стали отрыву и уменьшению чувствительности ее к надрезу (за исключением стали с высоким содержанием кремния — 2,5%); повышение содержания углерода снижает хрупкую прочность.

В работе С. З. Бокштейна установлен сложный ход изменения хрупкой прочности (кремнистой стали) в зависимости от температуры отпуска. На первой стадии отпуска (до 400°) происходит повышение хрупкой прочности, на второй стадии (400 — 650°) — ее уменьшение. Изменение хрупкой прочности стали после отпуска ставится в зависимость от структурного ее состояния. Так, повышение хрупкой прочности на первой стадии отпуска трактуется автором как связанное с распадом мартенсита и понижением в нем концентрации углерода. Понижение хрупкой прочности на второй стадии отпуска (выше 400°) определяется структурными изменениями, главным образом в феррите, и связывается, в частности, с рекристаллизацией и укрупнением зерна. Второй причиной изменения хрупкой прочности стали при отпуске может быть изменение конфигурации карбидов в связи с их коагуляцией (переход из пластинчатой формы в округлую). Наконец, третьей возможной причиной изменения хрупкой прочности при отпуске может служить изменение величины кристаллохимических связей выделившихся карбидов и ферритной основы.

ГЛАВА VI

ПРОКАЛИВАЕМОСТЬ ЛЕГИРОВАННОЙ КОНСТРУКЦИОННОЙ СТАЛИ

1. Влияние структуры закаленной легированной стали на ее механические свойства в отпущенном состоянии

Из практики термической обработки известно, что наилучшее сочетание механических свойств конструкционной стали для большинства случаев использования в машиностроении достигается в результате закалки и последующего высокого отпуска. После такой обработки механические свойства стали значительно выше, чем после одинарной термической обработки — отжига или нормализации, даже в тех случаях, когда прочность, например, нормализованной и улучшенной стали одинакова (см. главу VIII). Это объясняется тем, что в процессе одинарной термической обработки (если при этом исключить случай закалки на мартенсит) переохлажденный аустенит распадается с образованием феррито-карбидной смеси с пластинчатой формой карбидов. В отличие от этого после закалки и высокого отпуска в результате распада а-твердого раствора (мартенсита) образуется феррито-карбидная смесь с глобулярной формой карбидов. Между тем, даже при одинаковой степени дисперсности карбидной фазы механические свойства стали одного и того же состава всегда оказываются выше в тех случаях, когда присутствующим в стали карбидам придана глобулярная форма.

В табл. 20 показаны механические свойства и вид излома стали 40Х после высокого отпуска при 650 и 690°. В первом случае отпуску предшествовала обычная закалка, а во втором — изотермическая. После закалки и отпуска сталь имела структуру сорбита с глобулярной формой карбидов, а после изотермической закалки и отпуска форма карбидной фазы была пластинчатой.

Из табл. 20 видно, что первый вариант обработки обеспечивает получение более высокой твердости при значительно лучшей ударной вязкости и волокнистом строении излома, в то время как вторая обработка дает пониженную твердость, малую ударную вязкость и кристаллическое строение излома.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  6  7  8  ...  14  15  16  ...  27  28  29 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.02.08   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

12:39 Круг нержавеющий AISI 321

12:39 Круг нержавеющий Aisi 321

10:27 Круг 10Г2, пруток стальной 10Г2

10:26 Круг стальной г/к 35ХГСА по ГОСТ 2590-2006

10:26 Круг стальной г/к 30ХГСА по ГОСТ 2590-2006

10:26 Круг стальной г/к 25Х1МФ по ГОСТ 2590-2006

10:26 Круг стальной г/к 20ХН3А по ГОСТ 2590-2006

10:26 Круг 18Х2Н4МА, пруток стальной 18Х2Н4МА

10:25 Круг, пруток стальной 13Х14Н3В2ФР-Ш

10:25 Круг стальной г/к 10Х17Н13М2Т по ГОСТ 2590-2006

НОВОСТИ

21 Августа 2017 17:25
Продвинутая система пожаротушения в японской деревне

21 Августа 2017 15:27
142-летний судоподъемник Андертон (27 фото, 1 видео)

22 Августа 2017 07:19
”Северсталь” запустила первый вагоноопрокидыватель, изготовленный собственными силами

21 Августа 2017 17:37
Артель ”Восток-2” к середине августа добыла 40 кг золота

21 Августа 2017 16:58
Компания ”Курганхиммаш” продолжает изготовление партии колонных аппаратов

21 Августа 2017 15:02
Перуанская добыча железной руды за полгода выросла на 9,5%

21 Августа 2017 14:48
”Северский трубный завод” модернизировал систему управления редукционно-растяжного стана

НОВЫЕ СТАТЬИ

Плитка строительная керамическая

Прессовое оборудование для мебельной промышленности

Испытания гидроизоляции

Дверные ручки и фурнитура

Основы выбора сварочных аппаратов ММА

Аксессуары для смартфонов

Тканые и сварные стальные сетки

Алюминиевые и оцинкованные фасадные системы

Плиты ПБ – отличительные особенности изготовления и применения

Сварная балка как аналог обычной горячекатаной

Объемные буквы и световые короба как распространенные виды наружной рекламы

Как проводятся такелажные работы при перевозке станков

Высококачественная мебель на заказ

Грамотный подход к выбору материалов и технологии изготовления межкомнатных дверей

Выбор практичных и сочетающихся с интерьером межкомнатных дверей

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "Русский металл" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.