Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Черная металлургия -> Легированная конструкционная сталь -> Свойства легированной стали при отпуске -> Часть 20

Свойства легированной стали при отпуске (Часть 20)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  20  21  22  23  24  25  26  27  28  29   

Принципиально отличный взгляд на возможность установления связи между значениями ударной вязкости стали в зависимости от температуры отпуска после закалки и процессами, происходящими при отпуске, развивает Л. Э. Певзнер.

Обращая внимание на то, что ударная вязкость по своей природе является сложной механической характеристикой, связанной с рядом основных механических свойств (пределом текучести, сопротивлением разрушению, коэффициентом упрочнения), а также с деформированным объемом образца, распределением пластической деформации по этому объему и т. п., Л. Э. Певзнер указывает, что то или иное значение ударной вязкости может быть результатом совершенно различных комбинаций основных свойств. В свете этого изменение ударной вязкости закаленной стали в зависимости от температуры отпуска и, в частности, появление провала на кривой ударной вязкости в зоне необратимой хрупкости, по его мнению, можно объяснить определенным сочетанием простых свойств при их линейной зависимости от температуры отпуска. Другими словами, появление минимума ударной вязкости в данном случае может не быть связано с конкретным физико-химическим процессом, например, с распадом остаточного аустенита, поскольку простые свойства в этом интервале температур, возможно, сохраняют линейную зависимость от температуры отпуска. Однако впредь до получения экспериментальных доказательств этой точки зрения нет оснований отказаться от общепринятых представлений о прямой зависимости необратимой хрупкости от определенных, но все еще точно не известных превращений при отпуске.

Таким образом, приходится констатировать, что имеющиеся в настоящее время экспериментальные данные не дают возможности считать природу хрупкости первого рода при отпуске окончательно выясненной. По всей вероятности, эта хрупкость обусловлена не только распадом остаточного аустенита, но и выделением из мартенсита карбидов критической степени дисперсности.

Типичная картина возникновения необратимой хрупкости второго вида в хромоникелевой стали с 0,35% С; 2,77% Сг и 2,82% Ni приведена на рис. 147, где зона необратимой хрупкости первого вида (250—350°) отделена от зоны появления хрупкости второго вида (450—550°) небольшим температурным районом после отпуска, в котором сталь приобретает несколько большую вязкость, чем в случае ее отпуска в более низких или высоких соседних температурных районах. Нередко возникновение хрупкости во второй зоне сопровождается также незначительным повышением твердости, предела прочности и предела текучести стали.

Необратимая хрупкость второго вида более отчетливо выражена обычно у сталей с высоким содержанием карбидообразующих элементов. Характерно, что этому виду хрупкости могут быть подвержены также и те стали, которые практически не восприимчивы к обычной отпускной хрупкости. В то же время необратимая хрупкость второго вида имеет черты сходства с необратимой хрупкостью первого вида. Действительно, оба указанных вида хрупкости развиваются только при отпуске закаленной стали, не устраняются быстрым охлаждением после отпуска и представляют собой необратимое явление. Эти внешние черты сходства определяются тем, что, повидимому, оба указанных вида необратимой хрупкости вызываются причинами одного и того же характера.

Сторонники карбидной гипотезы полагают, что, подобно тому как необратимая хрупкость в интервале 250—400° связана с выделением дисперсных железных карбидов, хрупкость, появляющаяся во второй зоне отпуска (450—550°), обусловлена также выделением из твердого раствора дисперсных, однако только легированных карбидов.

Сторонники гипотез, связывающих возникновение необратимой хрупкости в первой зоне с процессами распада остаточного аустенита, допускают, что во второй зоне отпуска (450—550°) развитие хрупкости определяется также процессами распада остаточного аустенита, но только более устойчивого при отпуске. При этом предполагается, что в отличие от необратимой хрупкости, развивающейся в первой зоне (250—400°) и связанной с распадом остаточного аустенита непосредственно во время отпуска, необратимая хрупкость, развивающаяся в результате отпуска во второй зоне температур (450—550°), возникает не при отпуске непосредственно, а во время охлаждения после него, когда остаточный аустенит превращается в мартенсит. Роль отпуска заключается лишь в некоторой подготовке устойчивого остаточного аустенита к последующему его распаду при охлаждении. Однако полученные данные недостаточны, и для окончательных выводов необходимы дальнейшие исследования.

До настоящего времени еще не известны приемлемые для практики методы термической обработки, исключающие развитие необратимой хрупкости первого и второго вида, и не известны легирующие элементы, способные уменьшить склонность стали к этиму виду хрупкости. Впрочем, последнее вполне закономерно, поскольку ни один из элементов в количествах, применяемых для легирования конструкционной стали, не способен исключить карбидообразование или распад остаточного аустенита при отпуске закаленной стали, т. е. те процессы, которые, по современным представлениям, вызывают развитие этой хрупкости. Легирующие элементы лишь несколько тормовят указанные процессы,

в результате чего они обычно смещаются в сторону более высоких температур отпуска.

Наиболее заметное действие на температурный интервал развития первой зоны необратимой хрупкости оказывают кремний а хром. У стали, легированной 1—1,5% Si, эта зона развивается не с 250°, как это наблюдается у большинства марок конструкционной стали, а примерно с 300—320°. Несколько меньший, но все же заметный сдвиг первой зоны хрупкости происходит при наличии в стали 1,5—2,0% Сг. Если сталь легируется одновременно кремнием и хромом в указанных пределах, то обычно первая зона необратимой хрупкости начинает заметно развиваться только примерно с 350—375°.

Что касается марганца, никеля, вольфрама, молибдена, меди, ванадия и титана, то их влияние на положение первой зоны хрупкости в конструкционной стали столь невелико, что может не учитываться в практике.

Действительно, в стали, легированной только указанными элементами, первая зона хрупкости, как правило, развивается уже при отпуске около 250—270°.

Систематические сведения о влиянии легирующих элементов на развитие в конструкционной стали необратимой хрупкости второго вида отсутствуют. Однако известно, что этот вид хрупкости наблюдается не только при легировании карбидообразующими элементами, но и при их отсутствии. В частности, В. Д. Садовский и Н. П. Чупракова наблюдали второй вид необратимой хрупкости у чисто никелевых сталей, что, кстати, находится в определенном противоречии с карбидной гипотезой ее происхождения. Необратимая хрупкость второго вида более отчетливо выражена у стали, содержащей повышенное количество карбидообразующих элементов, и, в частности, хрома и марганца. В комплексно легированных сталях, имеющих в своем составе в качестве легирующего элемента кремний, способствующий смещению первой зоны хрупкости в сторону более высоких температур, эта зона нередко сливается со второй, и район необратимой хрупкости распространяется на несколько сотен градусов. Поскольку развитие необратимой хрупкости в процессе отпуска после закалки стали на мартенсит не устраняется методами термической обработки или путем легирования стали, становится нерациональным проведение огпуска после закалки в зоне развития хрупкости. Этим, в сущности, и объясняется тот факт, что конструкционная сталь после закалки на мартенсит не отпускается при 300—450°. Соответственно, в практике существует в основном два типа рациональной термической обработки конструкционной стали: закалка с последующим низким отпуском (150—250°) и закалка с последующим высоким отпуском (500—650°).

3. Факторы, обусловливающие склонность конструкционной стали к отпускной хрупкости

Склонность конструкционной стали к отпускной хрупкости зависит от способа выплавки, химического состава и условий термической обработки. Значение способа выплавки стали отмечалось неоднократно; сталь одного и того же состава, но выплавленная в различных агрегатах, обладает неодинаковой склонностью к отпускной хрупкости. Считается, что средняя восприимчивость стали к отпускной хрупкости в зависимости от способа выплавки стали возрастает в следующем ряду: основная электросталь— кислая мартеновская сталь — основная мартеновская сталь. Однако имеются указания на то, что кислая мартеновская сталь более склонна к отпускной хрупкости, чем основная. При одинаковом способе выплавки различные плавки одного и того же марочного состава не всегда обладают эквивалентной склонностью к отпускной хрупкости; нередко отдельные плавки в этом отношении заметно отличаются от среднего уровня выплавляемой стали. Причины, обусловливающие различную восприимчивость к отпускной хрупкости стали одного и того же марочного состава, но выплавленной в различных агрегатах, в настоящее время еще точно не установлены. Недостаточно известно также, почему при постоянном способе получения стали плавки одинакового марочного состава не обладают идентичной склонностью к отпускной хрупкости.

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  20  21  22  23  24  25  26  27  28  29   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Общая информация о легировании конструкционной стали
Свойства легированной стали при отпуске
Влияние легирующих элементов на свойства стали

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Ч 15:41 Пулестойкая броня 110г13л

Т 15:41 Валы, валки, оси, ролики по чертежам заказчика

Т 15:38 Утяжелители чугунные УЧК 257...530

Ч 15:36 Куплю нержавейку Б 26 Б 55 Б 88

Ч 15:36 Прутки нержавеющие h9 калиброванные 16мм AISI 304

Т 15:35 Материалы с хранения

Ч 15:34 Прутки нержавеющие h9 калиброванные 14мм AISI 304

Ч 15:34 Прутки нержавеющие h9 калиброванные 12мм AISI 304

Ч 15:34 Полоса нержавеющая шлифованная AISI 304 40х4

У 15:34 Валы шлицевые, гладкие, вал-шестерни. Изготовление

Ч 15:34 Инструментальные пружины для штампов iso 10243

Т 15:34 Россия

НОВОСТИ

24 Сентября 2016 17:05
Автомобильно-экскаваторный футбол

18 Сентября 2016 21:30
Подготовка к эксплуатации самого большого круизного лайнера в мире (20 фото)

24 Сентября 2016 17:47
”УВЗ” увеличит производство дорожно-строительной техники

24 Сентября 2016 16:53
Мировой выпуск чугуна в августе вырос на 2,5%

24 Сентября 2016 15:15
”СУЭК” ввела в эксплуатацию новый сортировочный комплекс в Забайкалье

24 Сентября 2016 14:49
Китайский экспорт черного лома за 8 месяцев вырос на 154,3%

24 Сентября 2016 13:28
”ЧКПЗ” заложил производственные мощности ”Сбербанку”

НОВЫЕ СТАТЬИ

Проволока сварочная Св-06Х19Н9Т для сварки легированных сталей

Сетка нержавеющая сварная - виды и особенности

Проволока нержавеющая сварочная и её применение в промышленности

Прием металлолома в Москве

Болты - технология, свойства, применение

Разновидности систем кондиционирования, технические и эксплуатационные характеристики

Какая бывает керамическая плитка для полов

Как изготавливают трубопроводные отводы

Преобразователи напряжения от производителя

Лом меди: особенности оценки

Основные виды профнастила

Основные характеристики и сфера применения штабелеров

Тепло- и холодоаккумуляторы в промышленном оборудовании

Способы и технологии выравнивания пола

Виды аутсорсинговых услуг в современном бизнесе

Строительное оборудование из Европы

Нержавеющая стать – идеальное решение в условиях агрессивной среды

Виды пломб применяемых для опечатывания грузов

Использование настилов на промышленных и строительных объектах

Настилы и ступени из нержавеющего ПВЛ листа

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.