Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Черная металлургия -> Легированная конструкционная сталь -> Свойства легированной стали при отпуске -> Часть 19

Свойства легированной стали при отпуске (Часть 19)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  20  21  22  23  24  25  26  27  28  29   

0,020% Р. Сплошными кривыми обозначены вязкость и твердость после отпуска стали, закаленной с выдержкой в соли при 350° в течение одного часа и последующим охлаждением на воздухе, пунктирной кривой — вязкость после такой же закалки, но с дополнительным охлаждением в жидком кислороде. Основная кривая имеет как бы две нечетко выраженные зоны хрупкости. Пунктирная кривая расположена несколько ниже, так как она отражает общее, более низкое содержание в стали остаточного аустенита в связи с охлаждением в жидком кислороде. Вторая зона в этом случае оказывается сглаженной. Аналогичные результаты были получены при подобных экспериментах со сталью состава: 0,38% С; 0,42% Мп; 1,38% Сг и 3,07% №.

В. Д. Садовским и Н. П. Чупраковой и В. Д. Садовским и Н. А. Бородиной в последующих исследованиях, охватывающих большое количество конструкционных марок стали, в том числе сталей с повышенным содержанием углерода, дававших после закалки значительное количество остаточного аустенита, было вновь обнаружено соответствие интервала развития хрупкости интервалу распада остаточного аустенита при отпуске. Подтверждением этого может служить рис. 146, на котором показано влияние температуры отпуска после закалки на твердость (Нv), ударную вязкость (ак) и интенсивность намагничивания (^I) конструкционной стали с высоким содержанием углерода состава 0,67% С; 1,43% Сг и 3,39% Ni. На рисунке видно хорошее совпадение района хрупкости с интервалом роста намагничивания.

Совпадение температурных районов развития необратимой хрупкости и разложения аустенита при отпуске, уменьшение хрупкости при кратковременном отпуске или в результате изотермической закалки с разложением аустенита выше мартенсит-ной точки и, наконец, раздвоение района возникновения необратимой хрупкости в соответствии с раздвоением интервала превращения остаточного аустенита в хромоникелевой стали и послужили основанием для предположения, что необратимая хрупкость первого вида определяется, в основном, процессами распада остаточного аустенита.

Не отрицая возможной роли продуктов превращения остаточного аустенита в создании необратимой хрупкости первого вида, все же нельзя не отметить, что остается не вполне ясным вопрос, каким образом в результате распада незначительного (во многих сталях) количества остаточного аустенита наблюдается столь сильное падение ударной вязкости при отпуске. В. Д. Садовский объясняет это тем, что «распад остаточного аустенита не вызывает хрупкости, а лишь выявляет истинную хрупкость мартенситной структуры, замаскированную присутствием аустенита». Такое объяснение представляется правдоподобным, однако прямых экспериментальных подтверждений не имеет.

С другой стороны, при анализе факторов, способствующих появлению необратимой хрупкости первого вида, нетрудно допустить, что она связана с процессами карбидообразования при отпуске.

Действительно, температурный интервал появления необратимой хрупкости первого вида находится в районе температур, в котором происходит распад мартенсита (с выделением карбидов) при отпуске закаленной стали. В свете этого представляется вероятным, что появление в структуре дисперсных карбидов, особенно если принять во внимание возможность их некоторой коалесценции (при отпуске) до критических размеров, может вызвать появление у отпущенной стали хрупкости. Неудивительно поэтому, что объяснение возникновения необратимой хрупкости первого вида только процессами распада остаточного аустенита не является общепризнанным, и многие последователи связывают развитие хрупкости также с процессами карбидообразования.

Одним из первых исследователей, указавших на возможность влияния процессов карбидообразования на развитие необратимой хрупкости первого вида, был Б. Е. Шейнин.

И. Л. Миркин исследовал изменение ударной вязкости и количества остаточного аустенита (методом магнитного насыщения) закаленной стали состава: 0,22% С; 1,20% Сг; 4,25% Ni и 0,72% W, в зависимости от температуры ее последующего отпуска.

Принимая во внимание, что температурный район развития хрупкости у отпущенной стали (250—400°) шире, чем диапазон превращения остаточного аустенита (170—310°) по данным магнитных измерений, автор пришел к выводу, что понижение ударной вязкости вызывается совместно двумя факторами: распадом остаточного аустенита и процессами карбидообразования. При 225—300° превалирует роль первого фактора; при 300—350° — второго.

И. М. Грязнов, исследуя необратимую хрупкость сталей 38ХА, ЗОХМ и ЗОХНЗА, пришел к заключению, что остаточный аустенит нельзя считать главной причиной возникновения необратимой хрупкости.

А. С. Завьялов, не отрицая полностью значения распада остаточного аустенита, все же считает, что необратимая хрупкость в основном «не является следствием наличия в закаленной стали остаточного аустенита и вызывается не продуктами распада его в трооститном и перлитном интервалах». Чтобы подтвердить это положение, он сравнивал ударную вязкость стали, отпущенной в интервале возникновения необратимой хрупкости, с ударной вязкостью стали, которая после закалки подвергалась 100-часовому отпуску при 200°, последующему охлаждению до 180° в жидком воздухе и затем вторичному отпуску в интервале возникновения хрупкости. При этом предполагалось, что длительный отпуск при 200° и последующее охлаждение в жидком воздухе вызовут распад остаточного аустенита, и если он действительно влечет за собой возникновение необратимой хрупкости первого вида, то она не будет наблюдаться при последующем отпуске стали в интервале температур ее обычного появления.

На рис. 147 по данным А. С. Завьялова показано влияние указанной обработки на ударную вязкость и твердость стали состава: 0,35% С; 2,77% Сг и 2,82% Ni. Из рисунка видно, что предварительный длительный отпуск при 200° и охлаждение стали в жидком воздухе не нарушили обычного характера изменения ударной вязкости стали в зависимости от температуры последующего отпуска. Аналогичные данные были получены и в случае экспериментирования с кремнемарганцевомолибденовой сталью.

На основании указанных наблюдений, а также результатов химического анализа карбидных осадков автор пришел к заключению, что необратимая хрупкость обусловлена в основном не распадом остаточного аустенита, а выделением дисперсных карбидов.

Обсуждая работу А. С. Завьялова, В. Д. Садовский и Н. П. Чупракова отмечают, что «нет уверенности, что 100-часовой отпуск при 200° достаточен для полного распада аустенита», а операция охлаждения в жидком воздухе, по их мнению, «не вызывает дополнительного превращения остаточного аустенита в таких сталях».

В свете этого они считают, что экспериментальные данные А. С. Завьялова не отвергают справедливости их

представления о решающей роли распада остаточного аустенита как фактора, обусловливающего возникновение необратимой хрупкости первого вида. Между тем, повидимому, В. Д. Садовский и Н. П. Чупракова все же недооценивают значение полученных А. С. Завьяловым данных. Если распад остаточного аустенита действительно обусловливает развитие необратимой хрупкости, казалось, логично было бы предположить, что и некоторое уменьшение его количества должно вызвать понижение восприимчивости стали к необратимой хрупкости при последующем отпуске. С этим, однако, принципиально не согласны В. Д. Садовский и Н. П. Чупракова, хотя вероятность частичного распада аустенита при 200° они не отрицают.

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  20  21  22  23  24  25  26  27  28  29   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Общая информация о легировании конструкционной стали
Свойства легированной стали при отпуске
Влияние легирующих элементов на свойства стали

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Ч 16:33 Высокопрочная сталь. Износостойкая сталь. Высокопрочные леги

Ч 16:33 Износостойкие, броневые и закаливаемые стали

Т 16:33 Стеклопластиковый настил и профили ТУ 2296-004-68696326-2015

Ц 16:33 предлагаем титановый прокат

Ч 16:18 Перфорированный лист в наличии и под заказ

Т 16:12 Решетчатый стальной настил в наличии

Ч 16:12 Труба 1020х13

Т 15:54 Продажа кабельных муфт

Т 15:51 3д сканирование, литье в силиконовые формы

У 15:51 Литье пластмасс под давлением, пресс-форы

Ц 15:39 Прокат цветного и нержавеющего металла,из наличия

Т 15:04 Прототипы, литье в силиконовые формы

НОВОСТИ

27 Сентября 2016 14:19
115-летний вуппертальский монорельс (20 фото, 1 видео)

30 Сентября 2016 12:01
”Петропавловск” готовит документы для строи­тельства на Гаринском

30 Сентября 2016 11:34
Запасы железной руды в китайских портах за третью неделю сентября упали на 1,86%

30 Сентября 2016 10:59
Владелец ”НТМК” возглавил топ-100 доходности меткомпаний России

30 Сентября 2016 09:09
На заводе ”Лиотех” в Новосибирске приступили к выпуску новой продукции

30 Сентября 2016 08:24
”ЧТЗ” занялся рециклингом машин

НОВЫЕ СТАТЬИ

Машины для обработки кромки

Как нужно зарабатывать на сдаче металлолома сегодня

Качественный утеплитель для дома

Арматура для отопительных радиаторов - основные разовидности

Турбокомпрессоры в автомашинах и спецтехнике

Общие основы использования горячекатанного нержавеющего квадрата в производстве

Квадратный прокат из нержавеющий стали - виды и применение

Круг горячекатаный в разных отраслях промышленности

Классификация кругов и прутков нержавеющих

Нержавеющая стальная проволока - общие сведения

Основные виды сварочной проволоки из нержавейки

Обзор автокранов и их назначение

Строительство и борьба с грунтом

Международное право в области иммиграции

Как применяются резервуары в различных отраслях промышленности

Проволока сварочная Св-06Х19Н9Т для сварки легированных сталей

Сетка нержавеющая сварная - виды и особенности

Проволока нержавеющая сварочная и её применение в промышленности

Прием металлолома в Москве

Болты - технология, свойства, применение

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.