Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Черная металлургия -> Легированная конструкционная сталь -> Свойства легированной стали при отпуске -> Свойства легированной стали при отпуске

Свойства легированной стали при отпуске

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  14  15  16  ...  20  21  22  ...  27  28  29 

0,020% Р. Сплошными кривыми обозначены вязкость и твердость после отпуска стали, закаленной с выдержкой в соли при 350° в течение одного часа и последующим охлаждением на воздухе, пунктирной кривой — вязкость после такой же закалки, но с дополнительным охлаждением в жидком кислороде. Основная кривая имеет как бы две нечетко выраженные зоны хрупкости. Пунктирная кривая расположена несколько ниже, так как она отражает общее, более низкое содержание в стали остаточного аустенита в связи с охлаждением в жидком кислороде. Вторая зона в этом случае оказывается сглаженной. Аналогичные результаты были получены при подобных экспериментах со сталью состава: 0,38% С; 0,42% Мп; 1,38% Сг и 3,07% №.

В. Д. Садовским и Н. П. Чупраковой и В. Д. Садовским и Н. А. Бородиной в последующих исследованиях, охватывающих большое количество конструкционных марок стали, в том числе сталей с повышенным содержанием углерода, дававших после закалки значительное количество остаточного аустенита, было вновь обнаружено соответствие интервала развития хрупкости интервалу распада остаточного аустенита при отпуске. Подтверждением этого может служить рис. 146, на котором показано влияние температуры отпуска после закалки на твердость (Нv), ударную вязкость (ак) и интенсивность намагничивания (^I) конструкционной стали с высоким содержанием углерода состава 0,67% С; 1,43% Сг и 3,39% Ni. На рисунке видно хорошее совпадение района хрупкости с интервалом роста намагничивания.

Совпадение температурных районов развития необратимой хрупкости и разложения аустенита при отпуске, уменьшение хрупкости при кратковременном отпуске или в результате изотермической закалки с разложением аустенита выше мартенсит-ной точки и, наконец, раздвоение района возникновения необратимой хрупкости в соответствии с раздвоением интервала превращения остаточного аустенита в хромоникелевой стали и послужили основанием для предположения, что необратимая хрупкость первого вида определяется, в основном, процессами распада остаточного аустенита.

Не отрицая возможной роли продуктов превращения остаточного аустенита в создании необратимой хрупкости первого вида, все же нельзя не отметить, что остается не вполне ясным вопрос, каким образом в результате распада незначительного (во многих сталях) количества остаточного аустенита наблюдается столь сильное падение ударной вязкости при отпуске. В. Д. Садовский объясняет это тем, что «распад остаточного аустенита не вызывает хрупкости, а лишь выявляет истинную хрупкость мартенситной структуры, замаскированную присутствием аустенита». Такое объяснение представляется правдоподобным, однако прямых экспериментальных подтверждений не имеет.

С другой стороны, при анализе факторов, способствующих появлению необратимой хрупкости первого вида, нетрудно допустить, что она связана с процессами карбидообразования при отпуске.

Действительно, температурный интервал появления необратимой хрупкости первого вида находится в районе температур, в котором происходит распад мартенсита (с выделением карбидов) при отпуске закаленной стали. В свете этого представляется вероятным, что появление в структуре дисперсных карбидов, особенно если принять во внимание возможность их некоторой коалесценции (при отпуске) до критических размеров, может вызвать появление у отпущенной стали хрупкости. Неудивительно поэтому, что объяснение возникновения необратимой хрупкости первого вида только процессами распада остаточного аустенита не является общепризнанным, и многие последователи связывают развитие хрупкости также с процессами карбидообразования.

Одним из первых исследователей, указавших на возможность влияния процессов карбидообразования на развитие необратимой хрупкости первого вида, был Б. Е. Шейнин.

И. Л. Миркин исследовал изменение ударной вязкости и количества остаточного аустенита (методом магнитного насыщения) закаленной стали состава: 0,22% С; 1,20% Сг; 4,25% Ni и 0,72% W, в зависимости от температуры ее последующего отпуска.

Принимая во внимание, что температурный район развития хрупкости у отпущенной стали (250—400°) шире, чем диапазон превращения остаточного аустенита (170—310°) по данным магнитных измерений, автор пришел к выводу, что понижение ударной вязкости вызывается совместно двумя факторами: распадом остаточного аустенита и процессами карбидообразования. При 225—300° превалирует роль первого фактора; при 300—350° — второго.

И. М. Грязнов, исследуя необратимую хрупкость сталей 38ХА, ЗОХМ и ЗОХНЗА, пришел к заключению, что остаточный аустенит нельзя считать главной причиной возникновения необратимой хрупкости.

А. С. Завьялов, не отрицая полностью значения распада остаточного аустенита, все же считает, что необратимая хрупкость в основном «не является следствием наличия в закаленной стали остаточного аустенита и вызывается не продуктами распада его в трооститном и перлитном интервалах». Чтобы подтвердить это положение, он сравнивал ударную вязкость стали, отпущенной в интервале возникновения необратимой хрупкости, с ударной вязкостью стали, которая после закалки подвергалась 100-часовому отпуску при 200°, последующему охлаждению до 180° в жидком воздухе и затем вторичному отпуску в интервале возникновения хрупкости. При этом предполагалось, что длительный отпуск при 200° и последующее охлаждение в жидком воздухе вызовут распад остаточного аустенита, и если он действительно влечет за собой возникновение необратимой хрупкости первого вида, то она не будет наблюдаться при последующем отпуске стали в интервале температур ее обычного появления.

На рис. 147 по данным А. С. Завьялова показано влияние указанной обработки на ударную вязкость и твердость стали состава: 0,35% С; 2,77% Сг и 2,82% Ni. Из рисунка видно, что предварительный длительный отпуск при 200° и охлаждение стали в жидком воздухе не нарушили обычного характера изменения ударной вязкости стали в зависимости от температуры последующего отпуска. Аналогичные данные были получены и в случае экспериментирования с кремнемарганцевомолибденовой сталью.

На основании указанных наблюдений, а также результатов химического анализа карбидных осадков автор пришел к заключению, что необратимая хрупкость обусловлена в основном не распадом остаточного аустенита, а выделением дисперсных карбидов.

Обсуждая работу А. С. Завьялова, В. Д. Садовский и Н. П. Чупракова отмечают, что «нет уверенности, что 100-часовой отпуск при 200° достаточен для полного распада аустенита», а операция охлаждения в жидком воздухе, по их мнению, «не вызывает дополнительного превращения остаточного аустенита в таких сталях».

В свете этого они считают, что экспериментальные данные А. С. Завьялова не отвергают справедливости их

представления о решающей роли распада остаточного аустенита как фактора, обусловливающего возникновение необратимой хрупкости первого вида. Между тем, повидимому, В. Д. Садовский и Н. П. Чупракова все же недооценивают значение полученных А. С. Завьяловым данных. Если распад остаточного аустенита действительно обусловливает развитие необратимой хрупкости, казалось, логично было бы предположить, что и некоторое уменьшение его количества должно вызвать понижение восприимчивости стали к необратимой хрупкости при последующем отпуске. С этим, однако, принципиально не согласны В. Д. Садовский и Н. П. Чупракова, хотя вероятность частичного распада аустенита при 200° они не отрицают.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  14  15  16  ...  20  21  22  ...  27  28  29 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.03.22   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

17:52 Автогрейдер ДЗ-98

17:49 Экскаватор – погрузчик JOHN DEERE 325 J (Америка)

17:46 Демонтаж зданий и строительных сооружений

17:12 Автовышка Зил-131, Камаз

16:33 Работы по асфальтированию дорог

08:27 Продам трубу 159x5 п/ш восстановленную

17:06 ЖД Перевозки

17:51 Прием металлолома в Москве

17:47 Предлагаем станок бесцентрово-шлифовальный 3м184а.

17:46 Предлагаем станок плоскошлифовальный 3д722ф1.

НОВОСТИ

19 Июня 2018 17:10
Изготовление распорных прижимов для фрезерного станка

20 Июня 2018 11:19
Структура ”Полиметалла” вошла в ТОР ”Комсомольск” с проектом на 18,9 млрд. рублей

20 Июня 2018 10:53
Компания ”Берингпромуголь” с начала года отгрузила в порт 250 тыс. тонн угля

20 Июня 2018 09:36
”ВСМПО-АВИСМА” и ”Boeing” откроют новый завод в Свердловской области

20 Июня 2018 08:26
Работа дальневосточных предприятий ”Русской Платины” за январь-май 2018 года

20 Июня 2018 07:42
На ”Атоммаше” стартовал процесс наплавки и сварки узлов оборудования для АЭС в Турции

НОВЫЕ СТАТЬИ

Решетки из нержавеющей стали – сфера применения, виды и преимущества

Камеры для видеонаблюдения

Насосы DAB: отличительные черты и отрасли применения оборудования

Современные кондиционеры для жилых и общественных помещений

Как составить план переезда офиса

Выбираем профнастил для кровли

Характеристики противопожарного ящика для песка

Термоклеевое оборудование Baumer hhs

Домашняя солнечная электростанция и ее преимущества

Станки шлифовальные и другое деревообрабатывающее оборудование, особенности и применение

Вывоз хлама с балкона

Где в Москве можно выгодно продать дорогие вещи

Межкомнатные двери в коттедж

Тригенерация для бытовых и производственных нужд

Обручальные кольца - выбор и основные типы

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2018 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.