Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Черная металлургия -> Легированная конструкционная сталь -> Свойства легированной стали при отпуске -> Свойства легированной стали при отпуске

Свойства легированной стали при отпуске

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  14  15  16  ...  27  28  29 

образом процессом диффузии углерода. С укрупнением частиц карбида возрастают расстояния между ними, а следовательно, и пути диффузии углерода.

Поскольку все описанные превращения в основном совершаются внутри отдельных кристаллов мартенсита, структура отпущенной до 400—550° стали имеет обычно игольчатый характер, отличаясь от структуры мартенсита по своей фазовой природе и твердости.

Вслед за распадом мартенсита при дальнейшем нагреве развиваются процессы снятия упругих напряжений (отдыха, возврата), и в районе температур несколько выше 550° наступает рекристаллизация кристаллов феррита. Одновременно на эти процессы, начиная с температур порядка 450°, налагаются явления коагуляции карбидов, и структура стали с повышением температуры отпуска все более приближается к равновесной. При этом весьма важным обстоятельством, благоприятно сказывающимся на механических свойствах высокоотпущенной стали, является переход карбидов из первоначальной пластинчатой формы в глобулярную (округлую).

Кинетика процесса коагуляции карбидов при высоком отпуске среднеуглеродистой стали, изученная С. З. Бокштейном [191] методом статистического анализа, заключается в непрерывном уменьшении с течением времени числа частиц мелких карбидов и увеличении числа крупных частиц. В начальные моменты отпуска происходит интенсивно протекающий процесс растворения мелких карбидов размером 2—3•10-4 мм. Число карбидов среднего размера (около 4•10-4 мм) сначала несколько увеличивается за счет растворения более мелких карбидов, а при дальнейшем увеличении длительности отпуска уменьшается. Число крупных карбидов (размером 6 • 10"4 мм) непрерывно растет. Подобная картина достаточно хорошо объясняется на основании термодинамических представлений, согласно которым должна существовать различная степень насыщения твердого раствора углерода в а-железе на границах мелких и крупных частиц карбида. В последнем случае она ниже. Получающаяся вследствие этого концентрационная неравномерность может быть выровнена лишь в процессе диффузии углерода, что в конечном итоге и должно привести к исчезновению мелких карбидов и росту крупных. Очевидно, скорость этого процесса должна определяться скоростью диффузии углерода.

В процессе роста карбидных частиц их первоначальная пластинчатая форма становится округлой, поскольку именно такая форма обусловливает наименьшую величину поверхностной энергии на границе феррит — карбид.

Процессы, происходящие при отпуске, естественно, сопро

вождаются изменением механических свойств. Простейшим выражением этих изменений может служить твердость (рис. 77).

Ход изменения твердости высокоуглеродистой стали (0,8— 1,2% С) при отпуске закономерно связан с происходящими превращениями, если не говорить о некотором повышении твердости в районе отпуска 100°, которое пока не находит достаточно

убедительного объяснения. Прямолинейный ход падения твердости стали в зависимости от температуры отпуска в связи с уменьшением искаженности решетки мартенсита нарушается в районе 200—250° задержкой, связанной с распадом остаточного аустенита. При небольшом содержании в стали углерода благодаря меньшей тетрагональности первоначального твердого раствора, падение твердости начинается при более высоких температурах отпуска и не сопровождается аномальными задержками, поскольку количество остаточного аустенита в закаленной стали при этих содержаниях углерода ничтожно. Во всех случаях отпуска углеродистой стали выше температуры 300° и до 700° идет непрерывное снижение твердости, связанное с процессами отдыха и рекристаллизации а-железа, а также с коагуляцией карбидной фазы.

Изменение твердости в результате коагуляции карбидов, имеющее особое значение для высокоотпущенной конструкционной стали, может рассматриваться как следствие изменения сопротивления пластической деформации мягкой ферритной матрицы, в которой распределены твердые включения цементита. С. З. Бокштейн связывает понижение твердости (или, иначе, сопротивления значительной пластической деформации) высоко-отпущенной стали с уменьшением величины суммарной поверхности раздела фаз карбид — феррит в ходе коагуляции.

Влияние легирующих элементов на процессы, протекающие при отпуске стали, внешне выражается в изменении хода кривой твердости легированной стали в зависимости от температуры отпуска по сравнению с аналогичной кривой для нелегированной стали. Легирующие элементы в той или иной мере задерживают падение твердости с повышением температуры отпуска. Степень указанного действия и температурные интервалы отпуска, в которых оно наиболее выражено, для различных элементов неодинаковы. При низких температурах отпуска (до 200—250°) влияние легирующих элементов, за исключением кремния, на устойчивость против отпуска невелико. Однако с повышением температуры отпуска эффект устойчивости стали против отпуска под влиянием легирования заметно усиливается, достигая своего максимума при определенной для каждого легирующего элемента температуре, выше которой кривая изменения твердости становится параллельной кривой изменения твердости углеродистой стали, но проходит выше ее.

В табл. 18 приведены данные о влиянии различных

легирующих элементов на устойчивость конструкционной стали против отпуска. Влияние легирования здесь измеряется условно процентным содержанием легирующего элемента, необходимым для задержки падения твердости при двухчасовом отпуске на одну единицу Rc по сравнению с изменением твердости чистого

железоуглеродистого сплава. Очевидно, чем ниже величина, указанная в таблице, тем эффективнее влияние легирующего элемента.

Из приведенных данных видно, что наиболее активное влияние на устойчивость против отпуска оказывают сильные карбидообразующие элементы — ванадий и молибден, затем следует хром и, наконец, марганец. Чем сильнее карбидообразующая способность элемента, тем при более высокой температуре отпуска проявляется его задерживающее влияние.

Из некарбидообразующих элементов устойчивость против отпуска повышает только кремний (рис. 78) и очень незначи

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  14  15  16  ...  27  28  29 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.01.24   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

18:19 Рулон нержавеющий 12Х17 аналог (AISI 430)

18:18 Рулон нержавеющий 12Х18Н10Т аналог (AISI 321)

18:16 Рулон нержавеющий 08Х18Н10 аналог (AISI 304)

18:15 Рулон нержавеющий 12Х15Г9НД аналог (AISI 201)

18:14 Рулон нержавеющий AISI 430

18:13 Рулон нержавеющий AISI 321

18:12 Рулон нержавеющий AISI 304

18:11 Рулон нержавеющий AISI 201

11:38 Услуги ООО ”РОСТМЕХ”: 3д фрезеровка алюминия и меди для РЭА

05:13 Круг г/к сталь пружинная 60С2ХФА

НОВОСТИ

15 Декабря 2017 17:07
Самодельная коронка по дереву для изготовления заглушек

16 Декабря 2017 17:27
Китайский выпуск стали в ноябре упал на 8,6%

16 Декабря 2017 16:18
Погрузка экспортных грузов в порты по железной дороге за 11 месяцев выросла на 6,3%

16 Декабря 2017 15:28
Экспорт железной руды через Порт-Хедленд в ноябре вырос на 0,8%

16 Декабря 2017 14:35
”ПГК” увеличила перевозки черных металлов по Западной Сибири в 4 раза

16 Декабря 2017 13:29
Иранский выпуск железорудных окатышей в апреле-ноябре вырос на 26%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Некоторые аспекты выбора квартир

Социальный трейдинг: за и против

Сальники и компенсационные устройства

Косилки для травы - виды и особенности

Марокканская и другие виды декоративных штукатурок в интерьере

Бытовки металлические и блок контейнеры - выбор для различных нужд

Выбор квартир - некоторые особенности

Офшорная компания - некоторые особенности и аспекты работы

Характеристика материалов для производства мебели

Основные и дополнительные изыскания для строительства

Штукатурная станция – для чего применяют?

Конденсат на трубах холодной воды. Что делать в случае возникновения конденсата?

Способы поиска скрытых течей в подземных водопроводах

Сейфы уничтожающие содержимое AG Blackjack

Алюминиевые композитные панели

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "Русский металл" предлагает изготовление металлоконструкций.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.