Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Черная металлургия -> Легированная конструкционная сталь -> Свойства легированной стали при отпуске -> Свойства легированной стали при отпуске

Свойства легированной стали при отпуске

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  14  15  16  17  18  ...  27  28  29 

Естественно, такие кривые охлаждения не всегда имеются, а пользование теплотехническими расчетами, помимо громоздкости, сопряжено с рядом допущений и вытекающими отсюда неточностями.

Кроме того, следует указать еще на некоторые источники погрешностей, свойственные, впрочем, всем расчетным методам, а также и обычному торцевому, в частности, на отсутствие учета влияния массы закаливаемого тела. Между тем, при закалке реальных изделий, особенно больших размеров, происходит отклонение от рассчитанной кривой охлаждения в результате выделения теплоты превращения.

Немалым источником неточностей может служить отсутствие учета действия тепловых напряжений при закалке реальных изделий и того факта, что в процессе превращения при непрерывном охлаждении может происходить стабилизация непревращенного при более высоких температурах аустенита за счет изменения его состава.

Обзор различных методов определения прокаливаемости, экспериментальных и расчетных, позволяет сделать вывод, что для низколегированных сталей наиболее целесообразно применять обычный метод торцевой закалки. В случае глубокопрокаливающихся сталей наиболее надежные результаты могут быть получены при использовании метода A. Л. Немчинского или метода Б. Е. Сомина.

4. Влияние легирующих элементов на прокаливаемость

О влиянии различных легирующих элементов на прокаливаемость стали можно косвенно судить по изменению критической скорости закалки, поскольку эта скорость, как и прокаливаемость, связана в основном с устойчивостью переохлажденного аустенита.

В табл. 28 показано влияние различных элементов на критическую скорость закалки.

Однако приведенные данные освещают лишь общую, скорее качественную, чем количественную, сторону влияния легирующих элементов на прокаливаемость стали.

До сих пор нет исчерпывающих данных о влиянии на прокаливаемость отдельных элементов, в особенности при комплексном легировании, несмотря на то, что эта важнейшая характеристика была объектом многократных исследований. Объясняется это. с одной стороны, отсутствием единой методики определения и оценки прокаливаемости, затрудняющим возможность сравнения и обобщения полученных данных, и, с другой стороны, принципиальными трудностями сравнительной оценки прокаливаемости, связанными с необходимостью учета следующих факторов:

1) однородности аустенита при нагреве до закалочной температуры;

2) величины зерна аустенита;

3) наличия неметаллических включений;

4) наличия не растворенных в аустените карбидов.

Значение этих факторов достаточно хорошо известно: чем более однороден аустенит и ниже содержание в стали дисперсных неметаллических включений, а также не растворенных в аустените карбидов, чем крупнее зерно аустенита, тем выше прокаливаемость стали.

Трудность задачи обусловливается также необходимостью различать перлитную и игольчато-трооститную прокаливаемость.

Наконец, следует отметить, что установленные для двойных сталей соотношения эффективности действия отдельных легирующих элементов на прокаливаемость могут коренным образом изменяться в случае комплексного легирования сталей, поэтому все количественные характеристики прокаливаемости приходится относить к определенным, сравнительно узким классам легированных сталей.

Общая картина соотношения влияния различных легирующих элементов на прокаливаемость стали представлена на рис. 129.

Согласно приведенной диаграмме, один процент в стали марганца равноценен в отношении действия на прокаливаемость такому же количеству никеля или меди. Это не согласуется с данными практики, поскольку хорошо известно, что прокаливаемость однопроцентной марганцевой стали в действительности выше прокаливаемости однопроцентной никелевой стали. Влияние меди, в свою очередь, несколько меньше влияния никеля.

Таким образом, если даже считать, что приведенное соотношение влияний хрома и марганца соответствует действительности (что еще весьма спорно), то в отношении действия некоторых других элементов диаграмма нуждается в серьезных коррективах. Это обстоятельство заставляет обратиться к рассмотрению данных других исследователей.

Для приближенной оценки прокаливаемости двойных сталей можно использовать систему коэффициентов, предложенную

Гроссманом. В данной системе за основу принимается идеальный критический диаметр чистого железоуглеродистого сплава, не содержащего примесей. Влияние того или иного легирующего элемента тогда выразится формулой:

К — 1 +а(% легирующего элемента),

где К — так называемый фактор прокаливаемости;

а — коэффициент эффективности данного легирующего элемента.

Очевидно, что для чистого железоуглеродистого сплава фактор прокаливаемости должен быть равен единице.

Данные о зависимости идеального критического диаметра

чистых углеродистых сплавов от содержания углерода и от размера зерна приведены на рис. 130.

В табл. 29 приводятся наиболее достоверные значения факторов прокаливаемости по данным различных авторов. Несмотря на некоторую несогласованность для отдельных элементов, эти данные все же позволяют получить в первом приближении относительную оценку эффективности добавок того или иного элемента для повышения прокаливаемости двойных сталей.

Как видно из данных таблицы, наиболее эффективное влияние на прокаливаемость двойных сталей оказывает марганец, далее следуют молибден и хром. Впрочем, в отношении молибдена можно утверждать, что его влияние проявляется при сравнительно небольших содержаниях (примерно

0,25%). В случае большей легированности относительная эффективность его влияния резко снижается в связи с тем, что определяющим для прокаливаемости становится игольчато-трооститное превращение, мало подверженное воздействию содержания молибдена.

Значительно слабее, чем хром, марганец и молибден, влияют на прокаливаемость никель, кремний и медь. Весьма энергично

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  14  15  16  17  18  ...  27  28  29 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.03.10   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

16:21 Продам станки б/у

11:38 Закладные детали по серии 3.407-115 в2,в5.

11:15 Скобы монтажные от компании-производителя ООО ЮгпромМетиз

11:02 Фундаментный крепеж от компании ООО ЮгПромМетиз

10:19 Нестандартные изделия по чертежам заказчиков

10:13 Футеровочные гайки от компании-производителя ЮгПромМетиз

10:09 Скобы крепления ковшей по DIN 745

10:00 Рымы подъемные от компании-производителя ЮгПромМетиз

09:51 Гайки для фланцевых соединений по Гост 9064-75

09:38 Гайки для фланцевых соединений по ОСТ 26-2041-96

НОВОСТИ

19 Июля 2018 17:27
Необычные строительные инструменты и приспособления

13 Июля 2018 17:26
Слоны из проволоки и камней в южноафриканском Дурбане (10 фото)

20 Июля 2018 17:03
Китайский выпуск рафинированной меди в июне вырос 11,7%

20 Июля 2018 16:52
”Северсталь” приступила к модернизации инспекционных систем на ”ЧерМК” за 40 млн. рублей

20 Июля 2018 15:10
Японский импорт железной руды в июне вырос на 0,6%

20 Июля 2018 14:37
На ”Уральском турбинном заводе” приступили к модернизации роторов для ТЭЦ Бийска

20 Июля 2018 13:52
Добыча железной руды ”BHP Billiton” в апреле-июне 2018 года выросла на 8%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Трубы б/у с сечением 219 мм: применение и достоинства

Алюминиевые окна и двери - основные особенности

Основные типы подшипников для современных механизмов

Стальные мелющие шары для помола сырья

Настенные светильники и бра - стилевые направления

Алюминиевый листовой прокат - характерные особенности и применение

Особенности теплообменного оборудования для пищевой промышленности

Пишущие принадлежности как отличный подарок в деловой сфере

Основы поиска работы в промышленной сфере

Распространенные виды грузоперевозок в промышленной и логистической деятельности

Асбестовые материалы, полотно и ткани в промышленности

Нефтяные компании - Сибур Холдинг

Многофункциональные устройства с СНПЧ: особенности и преимущества

Некоторые распространенные виды отдыха и логических игр

Зоосалон для пушистых друзей

Сталь конструкционная углеродистая

Сталь конструкционная низколегированная

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2018 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.