Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Черная металлургия -> Легированная конструкционная сталь -> Свойства легированной стали при отпуске -> Часть 15

Свойства легированной стали при отпуске (Часть 15)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  15  16  17  18  19  ...  25  26  27  28  29   

Естественно, такие кривые охлаждения не всегда имеются, а пользование теплотехническими расчетами, помимо громоздкости, сопряжено с рядом допущений и вытекающими отсюда неточностями.

Кроме того, следует указать еще на некоторые источники погрешностей, свойственные, впрочем, всем расчетным методам, а также и обычному торцевому, в частности, на отсутствие учета влияния массы закаливаемого тела. Между тем, при закалке реальных изделий, особенно больших размеров, происходит отклонение от рассчитанной кривой охлаждения в результате выделения теплоты превращения.

Немалым источником неточностей может служить отсутствие учета действия тепловых напряжений при закалке реальных изделий и того факта, что в процессе превращения при непрерывном охлаждении может происходить стабилизация непревращенного при более высоких температурах аустенита за счет изменения его состава.

Обзор различных методов определения прокаливаемости, экспериментальных и расчетных, позволяет сделать вывод, что для низколегированных сталей наиболее целесообразно применять обычный метод торцевой закалки. В случае глубокопрокаливающихся сталей наиболее надежные результаты могут быть получены при использовании метода A. Л. Немчинского или метода Б. Е. Сомина.

4. Влияние легирующих элементов на прокаливаемость

О влиянии различных легирующих элементов на прокаливаемость стали можно косвенно судить по изменению критической скорости закалки, поскольку эта скорость, как и прокаливаемость, связана в основном с устойчивостью переохлажденного аустенита.

В табл. 28 показано влияние различных элементов на критическую скорость закалки.

Однако приведенные данные освещают лишь общую, скорее качественную, чем количественную, сторону влияния легирующих элементов на прокаливаемость стали.

До сих пор нет исчерпывающих данных о влиянии на прокаливаемость отдельных элементов, в особенности при комплексном легировании, несмотря на то, что эта важнейшая характеристика была объектом многократных исследований. Объясняется это. с одной стороны, отсутствием единой методики определения и оценки прокаливаемости, затрудняющим возможность сравнения и обобщения полученных данных, и, с другой стороны, принципиальными трудностями сравнительной оценки прокаливаемости, связанными с необходимостью учета следующих факторов:

1) однородности аустенита при нагреве до закалочной температуры;

2) величины зерна аустенита;

3) наличия неметаллических включений;

4) наличия не растворенных в аустените карбидов.

Значение этих факторов достаточно хорошо известно: чем более однороден аустенит и ниже содержание в стали дисперсных неметаллических включений, а также не растворенных в аустените карбидов, чем крупнее зерно аустенита, тем выше прокаливаемость стали.

Трудность задачи обусловливается также необходимостью различать перлитную и игольчато-трооститную прокаливаемость.

Наконец, следует отметить, что установленные для двойных сталей соотношения эффективности действия отдельных легирующих элементов на прокаливаемость могут коренным образом изменяться в случае комплексного легирования сталей, поэтому все количественные характеристики прокаливаемости приходится относить к определенным, сравнительно узким классам легированных сталей.

Общая картина соотношения влияния различных легирующих элементов на прокаливаемость стали представлена на рис. 129.

Согласно приведенной диаграмме, один процент в стали марганца равноценен в отношении действия на прокаливаемость такому же количеству никеля или меди. Это не согласуется с данными практики, поскольку хорошо известно, что прокаливаемость однопроцентной марганцевой стали в действительности выше прокаливаемости однопроцентной никелевой стали. Влияние меди, в свою очередь, несколько меньше влияния никеля.

Таким образом, если даже считать, что приведенное соотношение влияний хрома и марганца соответствует действительности (что еще весьма спорно), то в отношении действия некоторых других элементов диаграмма нуждается в серьезных коррективах. Это обстоятельство заставляет обратиться к рассмотрению данных других исследователей.

Для приближенной оценки прокаливаемости двойных сталей можно использовать систему коэффициентов, предложенную

Гроссманом. В данной системе за основу принимается идеальный критический диаметр чистого железоуглеродистого сплава, не содержащего примесей. Влияние того или иного легирующего элемента тогда выразится формулой:

К — 1 +а(% легирующего элемента),

где К — так называемый фактор прокаливаемости;

а — коэффициент эффективности данного легирующего элемента.

Очевидно, что для чистого железоуглеродистого сплава фактор прокаливаемости должен быть равен единице.

Данные о зависимости идеального критического диаметра

чистых углеродистых сплавов от содержания углерода и от размера зерна приведены на рис. 130.

В табл. 29 приводятся наиболее достоверные значения факторов прокаливаемости по данным различных авторов. Несмотря на некоторую несогласованность для отдельных элементов, эти данные все же позволяют получить в первом приближении относительную оценку эффективности добавок того или иного элемента для повышения прокаливаемости двойных сталей.

Как видно из данных таблицы, наиболее эффективное влияние на прокаливаемость двойных сталей оказывает марганец, далее следуют молибден и хром. Впрочем, в отношении молибдена можно утверждать, что его влияние проявляется при сравнительно небольших содержаниях (примерно

0,25%). В случае большей легированности относительная эффективность его влияния резко снижается в связи с тем, что определяющим для прокаливаемости становится игольчато-трооститное превращение, мало подверженное воздействию содержания молибдена.

Значительно слабее, чем хром, марганец и молибден, влияют на прокаливаемость никель, кремний и медь. Весьма энергично

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  15  16  17  18  19  ...  25  26  27  28  29   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Общая информация о легировании конструкционной стали
Свойства легированной стали при отпуске
Влияние легирующих элементов на свойства стали

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Ч 07:05 Круг 09Г2С с испытаниями на ударную вязкость

Ч 07:05 Круг стальной калиброванный ст. 45

Ч 07:04 Круг стальной калиброванный ст. 35

Ч 07:04 Круг стальной калиброванный ст. 20

Ч 07:04 Круг стальной г/к ст. 10

Ч 07:03 Круг сталь 50 из наличия

Ч 07:03 25Х1МФ круг жаропрочный

Ч 07:02 Круг стальной г/к 45Х по ГОСТ 2590-2006

Ч 07:02 Круг 5ХНМ, пруток стальной 5ХНМ, инструментальный

Ч 06:56 Круг ШХ15-В, пруток стальной ШХ15-В

Ч 06:55 Круг стальной г/к У8А по ГОСТ 2590-2006

У 17:16 Покупка лома черных цветных металлов, самовывоз.

НОВОСТИ

10 Декабря 2016 17:22
Подборка любопытных изобретений

11 Декабря 2016 10:42
Эксклюзивную машину ”ЧТЗ” испытывают в Якутии

11 Декабря 2016 09:10
МК ”Сплав” выполнит заказ ОАО ”Казанькомпрессормаш”

11 Декабря 2016 08:03
”Группа ГМС” изготовила насосные агрегаты для АК ”АЛРОСА”

11 Декабря 2016 07:52
”ВСМПО-Ависма” сэкономит миллиард на операционной эффективности

10 Декабря 2016 17:48
Поставки угля через терминалы австралийского порта Ньюкасл в ноябре выросли на 6,7%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Промышленные газовые баллоны

Современные интерьерные камины и печи

Основы использования и классификации нержавеющих кругов

Основные виды современных генераторов электроэнергии

Нержавеющий лист и труба в химической промышленности

Спецодежда - выбираем правильно

Прием оловянного лома и стружки

НК Кабель на выставке CABEX

Качество сварочной проволоки Magmaweld доказано тестами

Основные виды световой рекламы с использованием эффекта бегущей строки

Волочильные машины для изготовления кабельной проволоки

Основные виды современных оконных жалюзи

СИП-панели для строительства каркасных домов

Основные виды и области применения термопар

Использование мешков для упаковки в отраслях промышленности

Пневмоцилиндры и пневматическое оборудование

Промышленные светодиодные светильники - преимущества перед газоразрядными лампами

Бытовка для строителя

Как правильно поменять замок во входной двери?

Какой стабилизатор напряжения для дома лучше: отзывы и разновидности приборов

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.