Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Черная металлургия -> Легированная конструкционная сталь -> Свойства легированной стали при отпуске -> Часть 14

Свойства легированной стали при отпуске (Часть 14)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  14  15  16  17  18  ...  25  26  27  28  29   

меняется эффективность охлаждения в холодной и кипящей воде, причем в противоположном направлении.

Неоднократно делались попытки решить задачу расчета прокаливаемости путем использования экспериментально установленных закономерностей при охлаждении тел различной формы на воздухе, в воде и в масле. Наиболее удачной из таких попыток можно считать предложенную М. Е. Блантером номограмму для расчета прокаливаемости. Автору удалось связать в простой форме полученные расчетом скорости охлаждения сердцевины стальных тел с данными распределения скоростей при закалке торцевого образца. Таким образом, по данным, полученным на торцевом образце, может быть рассчитана прокаливаемость стальных деталей простейших форм (шар, цилиндр, параллелепипед) в различных охладителях, а также величина идеального критического размера.

В основу построения номограммы положены следующие эмпирические уравнения, установленные Френчем:

где v — скорость охлаждения сердцевины тела при 720°;

D — диаметр.

Показатель степени п зависит от рода охлаждающей среды и не зависит от формы тела; коэффициент С определяется формой тела и температурой закалки.

Данная формула была найдена Френчем для цилиндров и параллелепипедов с определенным отношением длины к поперечному размеру (диаметру или стороне основания).

п — показатель степени, соответствующий значению его в первом уравнении;

С2 — коэффициент, постоянный для данной охлаждающей среды и не зависящий от формы тела.

Кроме того, для построения номограммы использована нижеследующая закономерность, справедливая для многих охлаждающих сред:

где vT—скорость охлаждения при 720° при закалке с некоторой определенной температуры Т; и — скорость охлаждения при 720° при стандартной температуре закалки (875°).

М. Е. Блантер, на основании данных Френча и С. С. Штейн-берга, рассчитал действительные скорости охлаждения и определил значения параметров п и С в уравнении охлаждения (1) для случая закалки цилиндра с отношением L : D = 4 в разнообразных охлаждающих средах.

Логарифмы полученных значений были использованы при построении номограммы.

Не вдаваясь в дальнейшие подробности построения номограммы, опишем кратко правила пользования ею (рис. 127) при определении прокаливаемости по данным торцевой пробы.

Получив расстояние от торца для полумартенситной зоны, откладывают его на номограмме. В том случае, если определяется прокаливаемость на мартенсит, необходимо пользоваться шкалой I; в случае закалки на 50% мартенсита необходимо обратиться к шкале II. Отложив на этих шкалах найденное экспериментально расстояние от охлаждаемого торца, опускают перпендикуляр до пересечения с линией идеального охладителя и от точки пересечения проводят горизонталь до встречи с линией реального охладителя, для которого определяется прокаливаемость.

Из полученной новой точки пересечения опускают перпендикуляр до встречи с одной из шкал размеров (на номограмме нанесены шкалы для цилиндров или параллелепипедов с различным отношением размеров, а также для шара); полученное на шкале размеров значение и есть реальный критический размер.

Справа на номограмме построен вспомогательный график для перехода от стандартной температуры закалки 875° к другим температурам. Укажем, что для случая закалки конструкционных сталей им можно не пользоваться, поскольку возможная ошибка при изменениях температуры закалки в пределах 820— 880° связана практически с малыми изменениями в скорости охлаждения.

Использование шкалы II позволяет определить сечение тела определенной формы с практически любой заданной твердостью в сердцевине.

Для этого на торцевом образце находят расстояние от торца до точки с заданной твердостью, далее на шкале II отыскивают индекс, соответствующий найденному расстоянию, после чего поступают так же, как при определении критического диаметра.

Рассматриваемый метод расчета выгодно отличается от метода Гроссмана своей простотой и наглядностью, однако и он не свободен от некоторых принципиальных недостатков.

Прежде всего, как отметил А. Л. Немчинский, величина показателя степени п в уравнениях Френча, положенных в основу расчета, не остается постоянной для данной охлаждающей среды, а может изменяться в относительно широких пределах в зависимости от сечения закаливаемого объекта.

Это обстоятельство может привести к погрешностям при расчетах по указанному методу, в особенности в случае больших сечений.

При продолжении линий номограммы в область больших диаметров может наступить момент, когда они пересекутся, т. е. скорость охлаждения в различных средах (например, в воде и в масле) станет равной. Это совершенно противоречит данным практики.

Следует, однако, отметить, что для некоторого диапазона скоростей охлаждения, охватываемого обычной торцевой пробой (т. е. для низко- и среднелегированной стали), этот метод расчета, повидимому, дает достаточно точные для практики результаты. Сомнение вызывает лишь верхний предел сечений, где экстраполяция неточных уравнений Френча может привести к погрешностям.

Особняком от указанных методов расчета прокаливаемости стоят методы графического расчета превращений переохлажденного аустенита с использованием диаграммы изотермического превращения. Впервые математический метод определения критической скорости закалки на основании данных диаграммы изотермического превращения стали был предложен в 1937 г. С. С. Штейнбергом.

Для случая равномерного охлаждения с постоянной скоростью этот метод достаточно прост и сводится к следующему: интервал температур от равновесной точки Ах до мартенситной точки М разбивается на ряд бесконечно малых промежутков dt. Если обозначить через длительность инкубационного периода при данной температуре, то частное от деления отношения — на тx

покажет долю инкубационного периода, пройденную аустенитом в температурном промежутке dt.

Суммируя все величины для ряда температурных

участков при охлаждении стали ниже равновесной температуры А1, в конце концов получим при некоторой степени переохлаждения (A1—tx) величину, равную единице, т. е. соответствующую прохождению сталью всего инкубационного периода. Математически это условие должно выразиться уравнением:

Приведенное уравнение в общем случае легко решается графически, если изобразить изменение величины, обратной инкубационному периоду —, в функции от температуры, для чего используются данные диаграммы изотермического превращения (рис. 128).

Отрезок АВ на оси температур изображает скорость охлаждения; прямоугольник ABCD — площадь, равновеликую площади AEF; отрезок AF — величину переохлаждения; отре-1 зок AD = -=1,

ед. времени Поскольку критическая скорость охлаждения обеспечивает переохлаждение аустенита до мартенситной точки, для ее определения необходимо построить прямоугольник, равновеликий площади, замкнутой

между кривой и осью температур.

Гораздо сложнее определить этим методом критическую скорость закалки тогда, когда скорость охлаждения — величина переменная. В этом случае задача может быть также решена, если наряду с диаграммой изотермического превращения располагать еще и кривой охлаждения стали.

Переходя к практической оценке метода С. С. Штейнберга, необходимо отметить, что при всей его принципиальной строгости возможность широкого использования его встречает затруднения.

Действительно, для решения вопроса о прокаливаемости стали данным методом надо располагать полной диаграммой изотермического превращения и, кроме того, если не серией кривых охлаждения для ряда сечений, то, по крайней мере, кривыми охлаждения сердцевины интересующих нас в данном случае деталек.

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  14  15  16  17  18  ...  25  26  27  28  29   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Общая информация о легировании конструкционной стали
Свойства легированной стали при отпуске
Влияние легирующих элементов на свойства стали

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

У 22:16 Металлолом Самовывоз. Дорого. Оперативно. Демонтаж

У 22:16 Металлолом. Прием и Вывоз Металлолома. Демонтаж.

Т 14:24 Генераторы дизельные, электростанции АД500, АД500-

Т 14:24 Дизельные электростанции АД 315

Т 14:24 Сварочный генератор ГД 2х2503, генератор ГД 4004,

У 12:08 Погружение винтовых свай

У 12:08 Металлоконструкции

Т 12:08 Винтовые сваи серии СВЛ (ВСЛ) и СВЛМ (ВСЛМ)

У 12:08 Аренда УБМ-85

Т 12:08 Винтовые сваи

У 11:39 Ходовые винты.

У 11:39 Ремонт промышленных редукторов.

НОВОСТИ

6 Декабря 2016 17:05
Пушка для стрельбы тыквами и шарами для боулинга

1 Декабря 2016 07:01
Столетние ткацкие станки (10 фото)

7 Декабря 2016 17:43
Американский импорт катанки в октябре вырос на 13,7%

7 Декабря 2016 16:48
Сортопрокатное производство ”ЧерМК” отметило 55-летие выпуском 100-тысячной тонны

7 Декабря 2016 15:11
Турецкий экспорт катанки за 10 месяцев вырос на 25,5%

7 Декабря 2016 14:09
АО ”ФГК” в ноябре 2016 года увеличило перевозки грузов на 25%

7 Декабря 2016 13:20
Перуанская добыча железной руды за 10 месяцев упала на 0,6%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Основные виды и области применения термопар

Использование мешков для упаковки в отраслях промышленности

Пневмоцилиндры и пневматическое оборудование

Промышленные светодиодные светильники - преимущества перед газоразрядными лампами

Бытовка для строителя

Как правильно поменять замок во входной двери?

Какой стабилизатор напряжения для дома лучше: отзывы и разновидности приборов

Использование нержавеющего проката в пищевой промышленности

Тротуарная плитка от ”АВТОСТРОЙ” - типы и назначение

ГНБ технология бурения

Лазерная резка металла

Рентгенофлуоресцентные спектрометры - толщиномеры

Малярные валики и кисти

Складские пластиковые ящики для хранения изделий

Современные промышленные фены

Основные виды масел в промышленности

Погрузчики в складской отрасли и промышленности

Листовые материалы из древесины в строительстве

Качественные и доступные гидрозамки

Доступные качественные гидроцилиндры

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.