Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Черная металлургия -> Легированная конструкционная сталь -> Свойства легированной стали при отпуске -> Свойства легированной стали при отпуске

Свойства легированной стали при отпуске

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  14  15  16  17  ...  27  28  29 

меняется эффективность охлаждения в холодной и кипящей воде, причем в противоположном направлении.

Неоднократно делались попытки решить задачу расчета прокаливаемости путем использования экспериментально установленных закономерностей при охлаждении тел различной формы на воздухе, в воде и в масле. Наиболее удачной из таких попыток можно считать предложенную М. Е. Блантером номограмму для расчета прокаливаемости. Автору удалось связать в простой форме полученные расчетом скорости охлаждения сердцевины стальных тел с данными распределения скоростей при закалке торцевого образца. Таким образом, по данным, полученным на торцевом образце, может быть рассчитана прокаливаемость стальных деталей простейших форм (шар, цилиндр, параллелепипед) в различных охладителях, а также величина идеального критического размера.

В основу построения номограммы положены следующие эмпирические уравнения, установленные Френчем:

где v — скорость охлаждения сердцевины тела при 720°;

D — диаметр.

Показатель степени п зависит от рода охлаждающей среды и не зависит от формы тела; коэффициент С определяется формой тела и температурой закалки.

Данная формула была найдена Френчем для цилиндров и параллелепипедов с определенным отношением длины к поперечному размеру (диаметру или стороне основания).

п — показатель степени, соответствующий значению его в первом уравнении;

С2 — коэффициент, постоянный для данной охлаждающей среды и не зависящий от формы тела.

Кроме того, для построения номограммы использована нижеследующая закономерность, справедливая для многих охлаждающих сред:

где vT—скорость охлаждения при 720° при закалке с некоторой определенной температуры Т; и — скорость охлаждения при 720° при стандартной температуре закалки (875°).

М. Е. Блантер, на основании данных Френча и С. С. Штейн-берга, рассчитал действительные скорости охлаждения и определил значения параметров п и С в уравнении охлаждения (1) для случая закалки цилиндра с отношением L : D = 4 в разнообразных охлаждающих средах.

Логарифмы полученных значений были использованы при построении номограммы.

Не вдаваясь в дальнейшие подробности построения номограммы, опишем кратко правила пользования ею (рис. 127) при определении прокаливаемости по данным торцевой пробы.

Получив расстояние от торца для полумартенситной зоны, откладывают его на номограмме. В том случае, если определяется прокаливаемость на мартенсит, необходимо пользоваться шкалой I; в случае закалки на 50% мартенсита необходимо обратиться к шкале II. Отложив на этих шкалах найденное экспериментально расстояние от охлаждаемого торца, опускают перпендикуляр до пересечения с линией идеального охладителя и от точки пересечения проводят горизонталь до встречи с линией реального охладителя, для которого определяется прокаливаемость.

Из полученной новой точки пересечения опускают перпендикуляр до встречи с одной из шкал размеров (на номограмме нанесены шкалы для цилиндров или параллелепипедов с различным отношением размеров, а также для шара); полученное на шкале размеров значение и есть реальный критический размер.

Справа на номограмме построен вспомогательный график для перехода от стандартной температуры закалки 875° к другим температурам. Укажем, что для случая закалки конструкционных сталей им можно не пользоваться, поскольку возможная ошибка при изменениях температуры закалки в пределах 820— 880° связана практически с малыми изменениями в скорости охлаждения.

Использование шкалы II позволяет определить сечение тела определенной формы с практически любой заданной твердостью в сердцевине.

Для этого на торцевом образце находят расстояние от торца до точки с заданной твердостью, далее на шкале II отыскивают индекс, соответствующий найденному расстоянию, после чего поступают так же, как при определении критического диаметра.

Рассматриваемый метод расчета выгодно отличается от метода Гроссмана своей простотой и наглядностью, однако и он не свободен от некоторых принципиальных недостатков.

Прежде всего, как отметил А. Л. Немчинский, величина показателя степени п в уравнениях Френча, положенных в основу расчета, не остается постоянной для данной охлаждающей среды, а может изменяться в относительно широких пределах в зависимости от сечения закаливаемого объекта.

Это обстоятельство может привести к погрешностям при расчетах по указанному методу, в особенности в случае больших сечений.

При продолжении линий номограммы в область больших диаметров может наступить момент, когда они пересекутся, т. е. скорость охлаждения в различных средах (например, в воде и в масле) станет равной. Это совершенно противоречит данным практики.

Следует, однако, отметить, что для некоторого диапазона скоростей охлаждения, охватываемого обычной торцевой пробой (т. е. для низко- и среднелегированной стали), этот метод расчета, повидимому, дает достаточно точные для практики результаты. Сомнение вызывает лишь верхний предел сечений, где экстраполяция неточных уравнений Френча может привести к погрешностям.

Особняком от указанных методов расчета прокаливаемости стоят методы графического расчета превращений переохлажденного аустенита с использованием диаграммы изотермического превращения. Впервые математический метод определения критической скорости закалки на основании данных диаграммы изотермического превращения стали был предложен в 1937 г. С. С. Штейнбергом.

Для случая равномерного охлаждения с постоянной скоростью этот метод достаточно прост и сводится к следующему: интервал температур от равновесной точки Ах до мартенситной точки М разбивается на ряд бесконечно малых промежутков dt. Если обозначить через длительность инкубационного периода при данной температуре, то частное от деления отношения — на тx

покажет долю инкубационного периода, пройденную аустенитом в температурном промежутке dt.

Суммируя все величины для ряда температурных

участков при охлаждении стали ниже равновесной температуры А1, в конце концов получим при некоторой степени переохлаждения (A1—tx) величину, равную единице, т. е. соответствующую прохождению сталью всего инкубационного периода. Математически это условие должно выразиться уравнением:

Приведенное уравнение в общем случае легко решается графически, если изобразить изменение величины, обратной инкубационному периоду —, в функции от температуры, для чего используются данные диаграммы изотермического превращения (рис. 128).

Отрезок АВ на оси температур изображает скорость охлаждения; прямоугольник ABCD — площадь, равновеликую площади AEF; отрезок AF — величину переохлаждения; отре-1 зок AD = -=1,

ед. времени Поскольку критическая скорость охлаждения обеспечивает переохлаждение аустенита до мартенситной точки, для ее определения необходимо построить прямоугольник, равновеликий площади, замкнутой

между кривой и осью температур.

Гораздо сложнее определить этим методом критическую скорость закалки тогда, когда скорость охлаждения — величина переменная. В этом случае задача может быть также решена, если наряду с диаграммой изотермического превращения располагать еще и кривой охлаждения стали.

Переходя к практической оценке метода С. С. Штейнберга, необходимо отметить, что при всей его принципиальной строгости возможность широкого использования его встречает затруднения.

Действительно, для решения вопроса о прокаливаемости стали данным методом надо располагать полной диаграммой изотермического превращения и, кроме того, если не серией кривых охлаждения для ряда сечений, то, по крайней мере, кривыми охлаждения сердцевины интересующих нас в данном случае деталек.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  14  15  16  17  ...  27  28  29 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.03.07   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

16:49 Полоса нержавеющая зеркальная 60х6х6000мм AISI 304

16:48 Полоса нержавеющая зеркальная 50х5х6000мм AISI 304

16:47 Полоса нержавеющая зеркальная 30х4х6000мм AISI 304

16:46 Полоса нержавеющая зеркальная 20х4х6000мм AISI 304

16:45 Полоса нержавеющая зеркальная 40х4х6000мм AISI 304

16:34 Уголк нержавеющий г/к равнополочный 50х50х5 AISI 304

16:32 Угол нержавеющий г/к равнополочный 40х40х4 AISI 304

16:31 Угол нержавеющий г/к равнополочный 30х30х3 AISI 304

16:30 Угол нержавеющий г/к равнополочный 25х25х3 AISI 304

16:27 Угол нержавеющий г/к равнополочный 20х20х3 AISI 304

НОВОСТИ

27 Мая 2017 18:10
Каскадерские трюки на тракторе

24 Мая 2017 15:48
Мост с подогревом за €2 млн. (16 фото)

29 Мая 2017 14:15
”Энергомашспецсталь” выполняет заказ на производство валков для МК ”Запорожсталь”

29 Мая 2017 13:56
Выпуск чугуна в странах СНГ в апреле упал на 5,9%

29 Мая 2017 12:25
Грузинский экспорт стальных полуфабрикатов в Турцию за 4 месяца вырос на 277%

29 Мая 2017 11:56
Добытчикам вольфрама продлили мораторий на пошлину до 1 сентября

29 Мая 2017 10:32
”Якутуголь” наращивает количество горной техники

НОВЫЕ СТАТЬИ

Полы по лагам, тонкости монтажа

Рекламные стенды для выставок и PR-акций

Промышленные вибростолы и другое виброоборудование для про-ва стройматериалов

Распространенные разновидности подъемников

Сыпучие строительные материалы искусственного и естественного происхождения

Металлочерепица и профнастил - металлические кровельные материалы

Автоматические выключатели Easy9

Производство водосточного желоба как идея для предпринимательства

Грохоты промышленные - основные особенности и применение

Утепление ангаров - основные способы

Низкорамные тралы для перевозки крупных грузов

Использование металлоконструкций и бетона в строительстве

Мрамор и гранит в современном интерьере

Электромеханические замки для промышленных помещений

Трубы квадратного сечения из нержавейки

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает трубы ППУ.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.