Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Черная металлургия -> Легированная конструкционная сталь -> Свойства легированной стали при отпуске -> Часть 11

Свойства легированной стали при отпуске (Часть 11)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  11  12  13  14  15  ...  25  26  27  28  29   

прокаливаемость при закалке в другом охладителе. Точно так же сравнивать прокаливаемость двух сталей путем сопоставления их критических диаметров можно только в случае определенной закалочной среды.

Возможность более полного сравнения между собой прокаливаемости различных сталей достигается введением понятия идеального критического диаметра (D1), отвечающего тому в действительности не осуществимому случаю, когда закалка производится в охладителе с бесконечно большой скоростью охлаждения, т. е. когда тепло при закалке отбирается мгновенно от поверхности изделия и процесс охлаждения сердцевины определяется лишь тепловыми свойствами самой стали.

Идеальный критический диаметр как характеристика, не зависящая от свойств охлаждающей среды, позволяет дать сравнительную оценку прокаливаемости различных сталей.

Указанная методика определения прокаливаемости, хотя и проста, но обладает существенными недостатками. В частности, она требует разрезки закаленного металла, имеющего мартенситную твердость, и применения опытных образцов больших габаритов, особенно если определяется прокаливаемость высоколегированных сталей.

Большую группу составляют методы определения прокаливаемости, основанные на принципе торцевой закалки образцов. Торцевая закалка впервые была предложена в 1924 г. Н. Т. Гудцовым.

Во всех этих методах используется торцевое охлаждение цилиндрического стального образца, в результате чего по длине его устанавливается целая гамма скоростей охлаждения.

Согласно ГОСТ 5657—51, цилиндрические образцы диаметром 25 мм и длиной 100 мм охлаждаются с торца струей воды при определенном напоре. На рис. 116 приведено достигаемое распределение скорости охлаждения при 700° в зависимости от расстояния до охлаждаемого водой торца.

Протяженность закаленной зоны определяется путем измерения твердости на прошлифованной площадке по длине образца. В большинстве случаев в качестве критической считается твердость структуры, содержащей 50% мартенсита (см. рис. 114).

Построив графическую зависимость распределения твердости по длине образца от расстояния до охлаждаемого водой торца и проведя горизонталь, соответствующую критической твердости для данной стали, можно по пересечению этой линии с кривой определить протяженность закаленной зоны.

На рис. 117 показано распределение твердости по длине образца стали, содержащей 0,50% С, 1,25о/0 Ni и 0,6% Сг. Пользуясь графиком рис. 116, можно определить скорость охлаждения при 700°, соответствующую данному расстоянию до охлаждаемого торца, а также установить по верхней шкале этого рисунка критический диаметр для данной стали при охлаждении ее в масле, в воде и на спокойном воздухе.

Поскольку прокаливаемость различных плавок одной и той же марки стали может колебаться, кривые распределения твердости на торцевом образце могут проходить несколько выше и ниже средних значений. Для многих промышленных марок стали,

прокаливаемость которых хорошо изучена, построены так называемые «полосы прокаливаемости», ограничивающие область возможного разброса кривых твердости отдельных плавок (рис. 118).

При несомненных своих достоинствах метод торцевой закалки имеет и ряд недостатков, ограничивающих возможности его применения. К числу недостатков относятся:

1. Минимальная скорость охлаждения образца, соответствующая охлаждению находящегося на воздухе торца, примерно равна 2°/сек. Между тем для некоторых среднелегированных и в особенности высоколегированных сталей эта скорость охлаждения оказывается выше критической, вследствие чего структура и соответственно твердость по длине образца не претерпевают существенных изменений — образец оказывается закаленным по всей длине.

Следовательно, данный метод определения прокаливаемости применим в основном только для малолегированных и отчасти среднелегированных сталей.

2. В основу метода положено предположение о том, что полученная при закалке твердость полностью характеризует условия охлаждения и все точки в образцах различного сечения, обладающие одинаковой твердостью, охлаждались одинаково. Однако приравнивание скоростей охлаждения при 700° соответствующих точек торцевого образца и сердцевины реальных прутков отнюдь не предполагает их равенства в других температурных интервалах кривой охлаждения. Между тем для многих легированных сталей, обладающих максимумом скорости превращения в промежуточном интервале, более существенной является скорость охлаждения не при 700°, а примерно при 400°. Это означает, что при определении прокаливаемости этих сталей возможны ошибки.

3. В методе используется так называемая критическая твердость, т. е. твердость, соответствующая твердости структуры, содержащей 50% мартенсита + 50о/о перлита (троостита). Между тем в высоко- и среднелегированных сталях наряду с мартенситом может появляться не перлит, а игольчатый троостит; кроме

того, в структуре стали, имеющей критическую твердость, может содержаться различное количество остаточного аустенита. Этого совершенно не учитывает описанная методика, хотя данное обстоятельство и может повлечь за собой ошибки в определении.

Из сказанного следует, что применимость торцевой пробы на прокаливаемость ограничена известным кругом достаточно изученных составов стали.

Невозможность применения обычной торцевой пробы для изучения прокаливаемости глубокопрокаливающихся сталей обусловила разработку других методов торцевой закалки, обеспечивающих больший диапазон скоростей охлаждения в образцах.

Б. Е. Сомин разработал методику, при которой замедление охлаждения «горячего» торца образца достигается посредством навинчивания на удлиненный торцевой образец стального блока диаметром 100 или 50 мм и высотой 150 мм. Распределение скоростей охлаждения по длине в подобных блок-образцах для 700 и 540° приведено на рис. 119.

Из сравнения кривых охлаждения обычного торцевого образца и блок-образца видно, что замедление охлаждения в блок-образце за счет теплоотдачи массивного блока начинается примерно на расстоянии 50 мм от торца.

Различие в кривых твердости, получаемых по обычному торцевому методу и по методу Б. Е. Сомина, ясно из данных рис. 120, на котором приведены кривые твердости для хромоникельмолибпеновой стали. Метод Б. Е. Сомина позволяет получить полную кривую торцевой закалки для глубокопрокаливающихся сталей, определение прокаливаемости которых обычным торцевым методом невозможно. Расстояние точки, имеющей критическую твердость, от торца образца может характеризовать в данном случае сравнительную прокаливаемость различных сталей.

Что касается количественного определения критических размеров закаливаемых объектов, то и в этом случае справедливы все те соображения, которые приводились для торцевой закалки обычных образцов. В частности, необходимо правильно выбирать температурный интервал, в котором производится сравнение скоростей охлаждения.

А. Л. Немчинский разработал методику для определения прокаливаемости высоколегированной стали, также основанную на принципе торцевого охлаждения.

В качестве образца при определении прокаливаемости пластин высоколегированной стали применяется стальной цилиндр диаметром 80 мм. Высота цилиндра может быть различной и, как правило, для случая определения прокаливаемости пластины берется равной половине ее толщины. Нагретый для закалки образец помещается в специальный прибор, снабженный кожухом с

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  11  12  13  14  15  ...  25  26  27  28  29   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Общая информация о легировании конструкционной стали
Свойства легированной стали при отпуске
Влияние легирующих элементов на свойства стали

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Т 08:59 Запчасти для станочного и кранового оборудования.

Т 08:59 Колеса крановые, крюки.

Т 08:59 Запчасти для станочного и кранового оборудования.

Т 08:59 Колеса крановые,крюки.

Т 08:59 Колеса крановые, крюки

Ц 07:58 Лист медный 0,5х600х1500 М1т

Ч 07:56 Труба профильная 50х50х3

Ч 07:56 Профнастил для забора и кровли

Ч 07:56 Круг нержавеющий 08Х18Н10Т 40 мм

Ч 07:56 Круг стальной 10 мм

Ч 07:56 Труба стальная ВГП 32x3.2

Ч 07:56 Сетка оцинкованная 50х50х4 мм в картах 1000х2000

НОВОСТИ

27 Сентября 2016 14:19
115-летний вуппертальский монорельс (20 фото, 1 видео)

26 Сентября 2016 17:48
Змееподобный робот для подводного контроля

27 Сентября 2016 17:16
Артель ”Прибрежная” добыла 55 кг золота

27 Сентября 2016 16:25
Азиатский выпуск чугуна в августе вырос на 3,8%

27 Сентября 2016 15:36
На ”Производстве полиметаллов” АО ”Уралэлектромедь” монтируют трубу, которая не ржавеет

27 Сентября 2016 14:04
Китайский экспорт толстолистовой стали за 8 месяцев вырос на 2,4%

27 Сентября 2016 13:35
АО ”ФГК” нарастило перевозки черных металлов на Московской железной дороге

НОВЫЕ СТАТЬИ

Арматура для отопительных радиаторов - основные разовидности

Турбокомпрессоры в автомашинах и спецтехнике

Общие основы использования горячекатанного нержавеющего квадрата в производстве

Квадратный прокат из нержавеющий стали - виды и применение

Круг горячекатаный в разных отраслях промышленности

Классификация кругов и прутков нержавеющих

Нержавеющая стальная проволока - общие сведения

Основные виды сварочной проволоки из нержавейки

Обзор автокранов и их назначение

Строительство и борьба с грунтом

Международное право в области иммиграции

Как применяются резервуары в различных отраслях промышленности

Проволока сварочная Св-06Х19Н9Т для сварки легированных сталей

Сетка нержавеющая сварная - виды и особенности

Проволока нержавеющая сварочная и её применение в промышленности

Прием металлолома в Москве

Болты - технология, свойства, применение

Разновидности систем кондиционирования, технические и эксплуатационные характеристики

Какая бывает керамическая плитка для полов

Как изготавливают трубопроводные отводы

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.