Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Черная металлургия -> Легированная конструкционная сталь -> Свойства легированной стали при отпуске -> Свойства легированной стали при отпуске

Свойства легированной стали при отпуске

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  10  11  12  ...  14  15  16  ...  27  28  29 

вает, что чем выше критическая скорость закалки, тем ниже будет прокаливаемость стали.

К сожалению, базируясь на величине критической скорости закалки, трудно определить реальную прокаливаемость данной стали при охлаждении в определенной закалочной среде. Возникающие затруднения связаны в первую очередь с тем, что при

использовании значений критической скорости для суждения о прокаливаемости необходимо иметь кривые охлаждения различных точек по сечению изделий, изготовленных из данной стали. Это условие в большинстве случаев практики трудно выполнимо. Вторым усложняющим обстоятельством является то, что критическая скорость закалки обычно определяется как некоторая средняя скорость охлаждения в интервале от точки А1 до мартенситной. Между тем, реальные изделия проходят при закалке целую гамму скоростей охлаждения, изменяющуюся в весьма значительных пределах, причем наиболее важной с точки зрения прокаливаемости является скорость охлаждения в интервале минимальной устойчивости переохлажденного аустенита. Применение понятия критической скорости закалки к легированным сталям, имеющим осложненную диаграмму изотермического превращения аустенита, связано с еще большими трудностями. Наличие на кривых изотермического превращения легированной стали

двух максимумов скорости распада значительно осложняет связь между скоростью непрерывного охлаждения и получаемыми структурами. Указанные обстоятельства делают целесообразным для легированной стали разграничение понятий (по предложению В. Д. Садовского) перлитно-ферритной и игольчато-трооститной прокаливаемости. Первое понятие связано с подавлением перлитно-ферритного превращения, а второе — с подавлением

трооститного превращения в промежуточной зоне. Отсюда критерием перлитной прокаливаемости должно быть отсутствие в структуре закаленной стали продуктов превращения в субкритическом интервале, а критерием игольчато-трооститной прокаливаемости — отсутствие игольчатого троостита. Мерой их принципиально должна служить критическая скорость закалки (охлаждения) в соответствующих интервалах.

В нашей стране была предложена новая методика описания превращений аустенита, основанная на графическом изображении соотношения между скоростью непрерывного охлаждения и кинетикой превращения переохлажденного аустенита.

Принципиальная идея данного метода может быть пояснена с помощью рис. 110, на котором представлена так называемая термокинетическая диаграмма превращения для высоколегированной стали. Сущность метода сводится к тому, что испытуемая сталь охлаждается с различными скоростями и при этом фиксируются температуры начала и конца превращений. С этой целью используется, например, дилатометрический метод. Последующий рентгено-структурный и микроскопический анализ дает возможность определить характер и количество продуктов превращения аустенита в структуре охлажденных образцов, а также процент

остаточного аустенита. Полученные данные отмечаются также на кривых охлаждения.

В результате фиксирования точек начала и конца превращения для серии кривых охлаждения на диаграммах могут быть выделены целые температурные области существования превращений того или иного типа.

На рис. 110 заштрихованные участки указывают области существования перлитного и игольчато-трооститного превращения. Очевидно, что кинетика превращения аустенита в данной стали соответствует случаю (см. рис. 78), когда область промежуточного превращения расположена ближе к вертикальной оси и развита более, чем интервал перлитного превращения. При относительно больших скоростях охлаждения на кривых охлаждения отмечаются только точки начала и конца превращения в игольчатый троостит. Соответственно, количество остаточного аустенита достигает своего максимума при охлаждении стали с некоторой промежуточной скоростью.

Несомненно, данный способ оценки превращений при непрерывном охлаждении дает гораздо более исчерпывающие данные о влиянии скорости охлаждения на структуру легированной стали, чем характеристика критической скорости охлаждения. Подобная методика особенно ценна для изучения высоколегированных и глубокопрокаливающихся конструкционных сталей, предназначенных для изделий большого сечения, в центральных зонах которых можно ожидать большого разнообразия скоростей охлаждения.

Предложенный метод пока еще нельзя считать окончательно отработанным, однако можно полагать, что в ближайшем будущем после соответствующего усовершенствования, связанного, главным образом, с упрощением построения подобных кривых, он получит достаточно широкое применение.

П. В. Склюев аналогичным методом изучал влияние различных скоростей непрерывного охлаждения не только на характер выделяющихся структурных составляющих, но и на механические свойства после высокого отпуска ряда хромоникельмолиб-деновых сталей. Последнее представляет значительный интерес для выяснения влияния получающихся продуктов немартенситного распада на свойства улучшенной стали.

Химический состав исследованных марок стали приведен в табл. 25.

Автором было установлено, что в стали 35ХН2М частичное выделение избыточного феррита происходит при скорости охлаждения 100°/час. Образцы, охлажденные со скоростью 400°/час, имеют структуру игольчатого троостита. При скорости охлаждения 25°/час структура стали состоит только из продуктов перлитного превращения. В стали 35ХН1М2 при скорости охлаждения

400°/час образуется смесь игольчатого троостита и мартенсита, а при скоростях 200—50°/час — целиком игольчатый троостит. Незначительное выделение феррита наблюдается только при скорости охлаждения 25°/час.

В стали 35XH3M2 вследствие весьма высокой устойчивости аустенита в перлитной области выделения феррита не отмечается даже при скорости охлаждения 25°/час. При больших скоростях охлаждения наблюдается превращение в игольчатый троостит.

Изменение механических свойств исследованных сталей после охлаждения с различными скоростями, после отпуска при 640° и без него, приведены на рис. 111—113.

На основании приведенных данных автор пришел к заключению о том, что полное превращение аустенита в игольчатый троостит при непрерывном охлаждении обеспечивает в исходном, и

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  10  11  12  ...  14  15  16  ...  27  28  29 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.02.20   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

16:49 Полоса нержавеющая зеркальная 60х6х6000мм AISI 304

16:48 Полоса нержавеющая зеркальная 50х5х6000мм AISI 304

16:47 Полоса нержавеющая зеркальная 30х4х6000мм AISI 304

16:46 Полоса нержавеющая зеркальная 20х4х6000мм AISI 304

16:45 Полоса нержавеющая зеркальная 40х4х6000мм AISI 304

16:34 Уголк нержавеющий г/к равнополочный 50х50х5 AISI 304

16:32 Угол нержавеющий г/к равнополочный 40х40х4 AISI 304

16:31 Угол нержавеющий г/к равнополочный 30х30х3 AISI 304

16:30 Угол нержавеющий г/к равнополочный 25х25х3 AISI 304

16:27 Угол нержавеющий г/к равнополочный 20х20х3 AISI 304

НОВОСТИ

29 Мая 2017 17:17
Полезные насадки для болгарки

27 Мая 2017 18:10
Каскадерские трюки на тракторе

24 Мая 2017 15:48
Мост с подогревом за €2 млн. (16 фото)

29 Мая 2017 17:57
В ”НПЦ газотурбостроения ”Салют” подвели итоги работы в 1-м квартале 2017 года

29 Мая 2017 16:20
”Евраз НТМК” расширяет производство за 800 миллионов

29 Мая 2017 15:52
Южноамериканский выпуск стали в апреле вырос на 22,1%

29 Мая 2017 15:25
Самарский университет впервые запатентовал свое изобретение в Америке

29 Мая 2017 14:47
Пакистанский импорт черного лома в апреле 2017 года упал на 4,9%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Полы по лагам, тонкости монтажа

Рекламные стенды для выставок и PR-акций

Промышленные вибростолы и другое виброоборудование для про-ва стройматериалов

Распространенные разновидности подъемников

Сыпучие строительные материалы искусственного и естественного происхождения

Металлочерепица и профнастил - металлические кровельные материалы

Автоматические выключатели Easy9

Производство водосточного желоба как идея для предпринимательства

Грохоты промышленные - основные особенности и применение

Утепление ангаров - основные способы

Низкорамные тралы для перевозки крупных грузов

Использование металлоконструкций и бетона в строительстве

Мрамор и гранит в современном интерьере

Электромеханические замки для промышленных помещений

Трубы квадратного сечения из нержавейки

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает трубы ППУ.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.