Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Черная металлургия -> Легированная конструкционная сталь -> Общая информация о легировании конструкционной стали -> Часть 8

Общая информация о легировании конструкционной стали (Часть 8)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  ...  18  19  20  21  22   

Естественно, что образование специальных карбидов возможно лишь в тех случаях, когда содержание перечисленных элементов в стали превосходит их предел растворимости в цементите. К сожалению, достоверный предел растворимости в цементите указанных элементов, за исключением титана, неизвестен. Растворимость титана ь цементите при среднем содержании в стали углерода (0,2—0,6%), по данным различных авторов, составляет 0,15—0,25%. Что касается ниобия и циркония, то можно только высказать предположение, что они растворяются в Fe3C также в количествах, не превышающих несколько десятых процента.

Таким образом, если содержание титана, а также, вероятно, ниобия и циркония, превышает 0,15—0,25%, то эти элементы могут образовать в стали самостоятельные карбиды.

Следовательно, в отожженной конструкционной стали, легированной одним карбидообразующим элементом, могут образовываться следующие типы карбидов: (FeMn)3C; (FeCr)3C; (CrFe)7C3; (FeMo)3C; (FeW)3C; (FeV)3C; (FeTi)3C; (FeNb)3C; (FeZr)3C; TiC; ZrC; NbC, а при высоком содержании V также и VC.

Если в конструкционной стали в присутствии одного карбидообразующего элемента не возникают самостоятельные карбиды легирующих элементов, за исключением TiC, ZrC, NbC, то еще менее вероятно их образование в стали, содержащей одновременно несколько карбидообразующих элементов, поскольку при этом количество углерода не изменяется.

В стали, содержащей несколько карбидообразующих элементов, наиболее вероятно следует допустить одновременное существование нескольких вариантов качественного и количественного состава карбидной фазы. Другими словами, в этой стали возможно одновременное присутствие карбидов типа (Fe, А, Б)3С, (FeB)3C и Fe3C (Fe, Г, Д)3С, где А, Б, В, Г, Д — карбидообразующие элементы.

Если наряду с другими карбидообразующими элементами в стали содержатся титан, ниобий и цирконий в количестве нескольких десятых процента, то вероятно возникновение самостоятельных карбидов этих элементов. Заметим также, что, как. показывают результаты аналитического исследования, в карбидной фазе возможно растворение элементов, не образующих карбидов (Ni, Si, Al, Си, Со). Предел растворимости этих элементов точно не установлен, но не подлежит сомнению, что количество их в карбидной фазе невелико и во всяком случае не превосходит среднего их содержания в стали.

Все образующиеся в стали карбиды характеризуются большой твердостью (порядка 7—9 ед. по шкале Мооса) и высокой температурой плавления (Fe3C, Мп3С примерно 1600°, Сг7Са

примерно 1700°, TiC примерно 3200°, NbC примерно 3500°). Наибольшей твердостью и температурой плавления обладают фазы внедрения.

Некоторые элементы, не образующие карбидов в стали (Si, Ni, А1, Си), способствуют ее графитизации. Однако в конструкционной стали в связи с небольшим содержанием углерода и указанных элементов графитизация наблюдается редко.

4. Распределение легирующих элементов в конструкционной стали

Легирующие элементы могут присутствовать в конструкционной стали в твердом растворе в железе и в карбидной фазе. Кроме того, некоторые из них могут содержаться в составе неметаллических включений. Распределение легирующих элементов в стали зависит от ее химического состава и условий термической обработки, поскольку в процессе термической обработки достигается определенное перераспределение элементов.

Рассмотрим первоначально междуфазовое распределение легирующих элементов в отожженной стали. Очевидно, элементы, не образующие в стали карбидов (Ni, Si, А1), если не учитывать возможности содержания кремния и алюминия в неметаллических включениях, а также существования небольшой растворимости этих элементов в карбидах, будут находиться в твердом растворе, в феррите.

Значительно сложнее распределяются в стали карбидообразующие элементы (Мп, Сг, Mo, W, V, Ti и др.). В отношении этих элементов могут быть указаны лишь общие тенденции междуфазового распределения.

Если суммарное содержание карбидообразующих легирующих элементов относительно невелико по сравнению с имеющимся в стали углеродом, то все элементы находятся преимущественно в карбидной фазе. Исключение, вероятно, составляет марганец, который в указанных условиях в большей мере присутствует в феррите.

В том случае, когда суммарное содержание карбидообразующих легирующих элементов велико и значительно превосходит количество их, необходимое для связывания имеющегося в стали углерода, то часть их находится в феррите.

Если в стали содержится несколько карбидообразующих элементов, а содержание углерода в ней недостаточно для образования с ними карбидов, то в карбидной фазе в преобладающем количестве содержатся элементы, образующие наиболее устойчивые карбиды (по Гуляеву, элементы, имеющие менее достроенную d-электронную оболочку). Менее активные карбидообразующие элементы (по Гуляеву, элементы, обладающие более

достроенной d-оболочкой) окажутся в этом случае растворенными в феррите.

Однако следует иметь в виду, что при осуществляемых на практике режимах отжига не достигается равновесного распределения легирующих элементов, и потому даже в отожженной стали ни один карбидообразующий элемент, за исключением, вероятно, титана и циркония, не распределяется полностью в какой-либо одной фазе.

Содержание некоторых легирующих элементов (Сг, Mil, А1, Zr, V, Ti) в составе неметаллических включений объясняется тем, что эти элементы в той или иной мере участвуют в раскислении стали и образуют оксиды.

Так как большинство указанных элементов вводится в сталь для ее легирования в конце плавки, то образующиеся в металле оксиды этих элементов не успевают коагулировать и перейти в шлак. В итоге они сохраняются в твердой стали в виде мелких неметаллических включений. В частности, в конструкционной стали могут встречаться следующие разновидности оксидов: MnO, Si02, А1203, Сг203, V203, В203, ZrO, ТiO2.

Отдельные легирующие элементы могут присутствовать в стали также в виде сульфидов (MnS, ZrS, (Мп, Fe)S), происхождение которых не требует пояснений.

В стали, закаленной на мартенсит, все легирующие элементы, кроме тех, карбиды которых не растворятся в аустените (Ti, Nb, Zr и V) при нагреве, находятся в твердом растворе — мартенсите и остаточном аустените.

При нагреве под закалку конструкционной стали карбиды фазы внедрения, в частности TiC, NbC, ZrC, почти не растворяются в аустените. Карбиды типа (Fe, V)3C, с высоким содержанием ванадия, переходят в раствор лишь при температурах выше 900—950°. Поэтому в закаленной стали указанные карбиды сохраняются обычно в виде самостоятельных фаз.

Низкий отпуск после закалки не выбывает перераспределения легирующих элементов в стали. Отпуск закаленной на мартенсит стали при 400° и более, согласно имеющимся в настоящее время экспериментальным данным, наряду с формированием карбидной фазы сопровождается перераспределением карбидообразующих элементов

При температуре около 400° карбидная фаза обогащается марганцем, около 500° — хромом, при 600—550° — молибденом и вольфрамом и около 650° ванадием, при условии, что они находились в закаленной стали в твердом растворе. Однако только в результате продолжительного отпуска при 650° и выше достигается распределение карбидообразующих элементов, примерно соответствующее отожженной стали.

Таким образом, после закалки и отпуска распределение карбидообразующих элементов между ферритом и карбидной фазой стали определяется температурой и продолжительностью отпуска.

В табл. 11 приведено в первом приближении схематичное распределение легирующих элементов между основными фазами в отожженной, закаленной и термически улучшенной конструкционной стали. В тех случаях, когда один и тот же легирующий элемент может присутствовать в нескольких фазах, предпочтительная форма его содержания в стали символизируется включением элемента в квадрат. Во всех случаях принято, что содержание элементов не выходит за пределы среднего их количества, применяемого для легирования конструкционной стали. Заметим также, что в термически улучшенной стали, содержащей более 0,35% Си, вероятно присутствие специальной обогащенной медью фазы в связи с процессом дисперсионного твердения.

Страницы:    1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  ...  18  19  20  21  22   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Общая информация о легировании конструкционной стали
Свойства легированной стали при отпуске
Влияние легирующих элементов на свойства стали

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Ч 14:44 Круг сталь 40Х (10,0 мм)

Ч 14:44 Круг Ст 45 (10,0 мм)

Ч 14:44 Круг Ст 35 (10,0 мм)

Ч 14:44 Круг Ст 20 (10,0 мм)

Ч 14:44 Круг Ст 10 (10.0 мм)

Ч 14:44 Круг А12 (10,0 мм)

Ч 14:44 Круг Ст 45 (9,0 мм)

Ч 14:44 Круг Ст 20 (9,0 мм)

Ч 14:44 Круг Ст 10 (9,0 мм)

Ч 14:44 Круг сталь А12 (9,0 мм)

Ч 14:43 Круг сталь 40Х (8,0 мм)

Ч 14:43 Круг Ст 45 (8,0 мм)

НОВОСТИ

24 Сентября 2016 17:05
Автомобильно-экскаваторный футбол

26 Сентября 2016 14:17
”Росгеология” завершила полевые работы на марганцевые руды в Ненецком автономном округе

26 Сентября 2016 13:32
”ОЗРК” до конца 2016 года добудет на Ольче 150 тонн руды

26 Сентября 2016 13:05
Первая партия ”аммиачной” арматуры отправлена заказчику

26 Сентября 2016 12:57
Алюминиевая Ассоциация оказала ”ЛМЗ СКАД” поддержку в привлечении финансирования

26 Сентября 2016 11:53
Выпуск стали в Азии в августе 2016 года вырос на 3,4%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Проволока сварочная Св-06Х19Н9Т для сварки легированных сталей

Сетка нержавеющая сварная - виды и особенности

Проволока нержавеющая сварочная и её применение в промышленности

Прием металлолома в Москве

Болты - технология, свойства, применение

Разновидности систем кондиционирования, технические и эксплуатационные характеристики

Какая бывает керамическая плитка для полов

Как изготавливают трубопроводные отводы

Преобразователи напряжения от производителя

Лом меди: особенности оценки

Основные виды профнастила

Основные характеристики и сфера применения штабелеров

Тепло- и холодоаккумуляторы в промышленном оборудовании

Способы и технологии выравнивания пола

Виды аутсорсинговых услуг в современном бизнесе

Строительное оборудование из Европы

Нержавеющая стать – идеальное решение в условиях агрессивной среды

Виды пломб применяемых для опечатывания грузов

Использование настилов на промышленных и строительных объектах

Настилы и ступени из нержавеющего ПВЛ листа

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.