Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Черная металлургия -> Легированная конструкционная сталь -> Общая информация о легировании конструкционной стали -> Общая информация о легировании конструкционной стали

Общая информация о легировании конструкционной стали

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  10  11  12  ...  18  19  20  21  22 

Течение аллотропического превращения по мартенситному типу сопровождается возникновением внутрикристаллического и межкристаллического наклепа из-за неравенства удельных объемов исходной и образующейся фазы, что обусловливает повышенную твердость закаленного феррита.

4. Механизм влияния легирующих элементов на процесс превращения переохлажденного аустенита

Как было показано выше, все легирующие элементы, кроме кобальта (а по отдельным указаниям, также кремния и алюминия в случае их присутствия в количестве более 2%), увеличивают устойчивость переохлажденного аустенита в перлитном интервале. До настоящего времени природа тормозящего действия легирующих элементов на превращение окончательно еще не выяснена и по этому вопросу существуют различные точки зрения. По мнению Р. Мейля, понижение скорости превращения аустенита в перлитном интервале обусловлено концентрационным перераспределением карбидообразующих элементов в твердом растворе до местного обогащения отдельных участков, соответствующего составу стабильного при данной температуре карбида. Одновременно с этим должен происходить противоположный по направлению процесс диффузии некарбидообразующих элементов в участки будущего феррита. Так как скорость диффузии легирующих элементов при температурах распада переохлажденного аустенита весьма мала и во много раз меньше скорости диффузии углерода, то для развития указанных процессов необходимы длительные промежутки времени. Этим, согласно

взглядам Р. Мейля, и обусловлена повышенная устойчивость легированного аустенита в перлитном интервале по сравнению с нелегированным, интенсивность распада которого определяется только диффузией углерода.

Такой взгляд находится в прямом противоречии с экспериментальными данными о влиянии кобальта (при индивидуальном легировании им) на превращение переохлажденного аустенита в перлитном итервале. Если действительно скорость распада переохлажденного аустенита зависит только от концентрационного перераспределения легирующих элементов, то совершенно непонятно, почему все же кобальт ускоряет распад переохлажденного аустенита. В свете этого приходится признать, что концепция Р. Мейля не может считаться достоверной.

Сравнительно недавно М. Е. Блантер предложил иную трактовку природы замедляющего действия легирующих элементов на превращение аустенита, сущность которой, в общих чертах, заключается в следующем.

Согласно теоретическим положениям относительно фазовых превращений, разработанным советскими исследователями (Данко, Уманский) при превращении должен соблюдаться принцип ориентационного и размерного кристаллического соответствия новой и исходной фаз. Учитывая эти положения и принимая во внимание, что в наибольшем структурном и размерном соответствии с аустенитом находится карбид цементитного типа. М. Е. Блантер предположил, что в качестве первой метастабиль-ной фазы при распаде переохлажденного легированного аустенита может быть только карбид цементитного типа с содержанием легирующих элементов, соответствующим среднему их содержанию в стали. Изменение же концентрации легирующих элементов в выделяющихся фазах перлита является уже вторичным процессом, следующим за распадом аустенита.

В подтверждение своих взглядов М. Е. Блантер приводит данные об изменении химического состава карбидов в процессе изотермической выдержки стали при распаде аустенита в районе 600° (рис. 70). Как видно из рис. 70, в первый момент выделяющийся карбид имеет состав, отвечающий среднему содержанию в стали хрома, и только при дальнейшей выдержке происходит постепенное обогащение карбида хромом до равновесного при данной температуре состава. Из сказанного вытекает, что влияние легирующих элементов на перлитное превращение, естественно, не может связываться только со скоростью диффузии их в аустените, как предположил Р. Мейл. Что касается влияния легирующих элементов на скорость диффузии углерода в аустените, как первичный процесс в перлитном превращении, то оно не является столь значительным, чтобы только им можно

было объяснить тормозящее действие легирующих элементов на превращение. Поэтому тормозящее действие легирующих элементов на перлитный распад М. Е. Блантер связывает не только с изменением скорости диффузии углерода, но и с изменением величины переохлаждения аустенита. Трактуя кинетику перлитного превращения как результат двух процессов — зарождения центров кристаллизации и их роста — и анализируя уравнения этих процессов для случая эвгектоидного превращения, М. Е. Блантер приходит к следующей формуле для времени о образования определенной порции перлита (при малых степенях распада):

где К — константа, постоянная при определенном содержании углерода в стали и заданной степени распада аустенита;

S—размер действительного зерна аустенита;

^ T — величина переохлаждения, под которой следует понимать величину температурного интервала между равновесной критической точкой A1 и температурой максимальной скорости распада;

D — коэффициент диффузии углерода в аустените.

Никель, кобальт и марганец увеличивают скорость диффузии углерода в аустените, что должно было бы привести к ускорению превращения. Однако никель и марганец интенсивно снижают положение критической температуры A1, резко уменьшая значение величины переохлаждения (^ Т), что определяет замедление превращения. Кобальт повышает положение точки и значение коэффициента диффузии углерода в аустените, увеличивая таким образом интенсивность эвтектоидного распада. Карбидообразуюшие элементы (Сг, W, Мо и др.) уменьшают скорость диффузии углерода, уменьшая одновременно температурный интервал ^ Т между точкой А1 и температурой минимума устойчивости при эвтектоидном распаде.

Несмотря на общую стройность и логичность выдвинутой М. Е. Блантером теории воздействия легирующих элементов на перлитное превращение аустенита, данные некоторых последних работ вносят существенные изменения в нарисованную им картину. Так, Б. Ю. Метт и Р. И. Знтин установили, что в некоторых молибденовых и хромистых сталях перлитное превращение в начальной стадии, по крайней мере в зоне температур непосредственно ниже точки А1 (т. е. при 600—700°), может происходить путем перераспределения легирующих элементов с выделением легированного, стабильного при данной температуре карбида.

Ниже определенной температуры перлитное превращение в этих сталях происходит с образованием метастабильного карбида или смеси стабильного и метастабильного карбида. Возможность выделения в определенных интервалах температур стабильного карбида авторы обосновывают тем, что для образования метастабильного карбида необходимо, чтобы смесь

его с ферритом имела меньшую свободную энергию, чем аустенит. Как видно из рис. 71, в некотором интервале температур То—Т"о, находящемся ниже температуры равновесия, указанное условие не будет соблюдаться. Очевидно, в этом интервале температур при распаде аустенита сразу же будет возникать стабильный карбид, как энергетически более устойчивая фаза. Ниже температуры Т"0 могут возникать и стабильный и мета-стабильный карбиды. В этом случае возникновение того или иного карбида определяется кинетическими факторами — скоростью образования зародышей и скоростью их роста. Наличие тригонального карбида при температурах распада аустенита около 700° в хромистых сталях было установлено и другими исследователями как в нашей стране, так и за границей.

Весьма интересными, с точки зрения выяснения механизма превращения переохлажденного аустенита, являются исследования формы продуктов распада переохлажденного аустенита в стали состава 0,41% С; 1,38% Сг и 3,34% Ni, произведенные с помощью электронного микроскопа. На рис. 72 приведена структура этой стали (на участке выделившегося трооститного сферолита) после изотермической выдержки при 575°, т. е. ниже температуры максимальной скорости распада в верхней зоне превращения для данной стали. Как видно из фотографии, структура участка сферолита при увеличении Х21000 представляет собой выделения пластинчатого карбида, отличающиеся лишь

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  10  11  12  ...  18  19  20  21  22 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.04.01   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

16:04 Фрезерные работы на станках с чпу.

16:04 Обработка металла.

16:04 Обработка металла на фрезерных станках с чпу.

16:04 Услуги фрезерной обработки на станках с чпу.

16:04 Фрезеровка нестандартных деталей.

16:04 Фрезеровка деталей из нержавейки.

15:05 Неликвиды осей в наличии

14:37 Малогрузовой подъемник от ЭКСПО

14:37 Надежный мачтовый подъемник

14:37 Электротельфер

НОВОСТИ

20 Февраля 2017 17:31
Антигравитация на неодимовых магнитах

14 Февраля 2017 12:10
Самодельные навесные вилы для фронтального погрузчика (16 фото)

21 Февраля 2017 14:30
Японский выпуск стали в январе 2017 года вырос на 288 тыс. тонн

21 Февраля 2017 13:04
Финансовые результаты ПАО ”Полюс” за 2016 год

21 Февраля 2017 12:39
Вьетнамский выпуск стали в 2017 году может вырасти на 12%

21 Февраля 2017 11:33
”ЕВРАЗ НТМК” продолжает участвовать в строительстве комплекса в квартале ”Парк легенд”

21 Февраля 2017 10:54
Компания ”АЭМ-технологии” оптимизирует технологические потоки

НОВЫЕ СТАТЬИ

Как правильно выбрать качественный электродвигатель серии ДАЗО, А4, А4F

Отличные окна из дерева по честной цене

Септики и другие очистные сооружения

Брикетирование и переработка лома черных металлов

Мягкая черепица – современный кровельный материал

Легкоплавкие сплавы для пайки

Сетчатые трубопроводные фильтры для промышленности

Вакуумные установки и станции

Указатели уровня масла для электрооборудования

Современные кровельные элементы для крыши

Мебель под старину: придаём интерьеру солидность

Важные особенности покупки леса и пиломатериалов

Применение технологии промокодов для PR и рекламы товаров

Купон столплит для скидки на мебель

Выбор шкафа-купе для своего дома

Виды оборудования резервуаров для нефтепродуктов

Особенности выбора дизельных генераторов

Доборные элементы для кровель из металлочерепицы

Сварка в углекислом газе

Использование экскаваторов для земельных работ

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.