Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Черная металлургия -> Легированная конструкционная сталь -> Общая информация о легировании конструкционной стали -> Общая информация о легировании конструкционной стали

Общая информация о легировании конструкционной стали

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  10  11  12  ...  18  19  20  21  22 

Течение аллотропического превращения по мартенситному типу сопровождается возникновением внутрикристаллического и межкристаллического наклепа из-за неравенства удельных объемов исходной и образующейся фазы, что обусловливает повышенную твердость закаленного феррита.

4. Механизм влияния легирующих элементов на процесс превращения переохлажденного аустенита

Как было показано выше, все легирующие элементы, кроме кобальта (а по отдельным указаниям, также кремния и алюминия в случае их присутствия в количестве более 2%), увеличивают устойчивость переохлажденного аустенита в перлитном интервале. До настоящего времени природа тормозящего действия легирующих элементов на превращение окончательно еще не выяснена и по этому вопросу существуют различные точки зрения. По мнению Р. Мейля, понижение скорости превращения аустенита в перлитном интервале обусловлено концентрационным перераспределением карбидообразующих элементов в твердом растворе до местного обогащения отдельных участков, соответствующего составу стабильного при данной температуре карбида. Одновременно с этим должен происходить противоположный по направлению процесс диффузии некарбидообразующих элементов в участки будущего феррита. Так как скорость диффузии легирующих элементов при температурах распада переохлажденного аустенита весьма мала и во много раз меньше скорости диффузии углерода, то для развития указанных процессов необходимы длительные промежутки времени. Этим, согласно

взглядам Р. Мейля, и обусловлена повышенная устойчивость легированного аустенита в перлитном интервале по сравнению с нелегированным, интенсивность распада которого определяется только диффузией углерода.

Такой взгляд находится в прямом противоречии с экспериментальными данными о влиянии кобальта (при индивидуальном легировании им) на превращение переохлажденного аустенита в перлитном итервале. Если действительно скорость распада переохлажденного аустенита зависит только от концентрационного перераспределения легирующих элементов, то совершенно непонятно, почему все же кобальт ускоряет распад переохлажденного аустенита. В свете этого приходится признать, что концепция Р. Мейля не может считаться достоверной.

Сравнительно недавно М. Е. Блантер предложил иную трактовку природы замедляющего действия легирующих элементов на превращение аустенита, сущность которой, в общих чертах, заключается в следующем.

Согласно теоретическим положениям относительно фазовых превращений, разработанным советскими исследователями (Данко, Уманский) при превращении должен соблюдаться принцип ориентационного и размерного кристаллического соответствия новой и исходной фаз. Учитывая эти положения и принимая во внимание, что в наибольшем структурном и размерном соответствии с аустенитом находится карбид цементитного типа. М. Е. Блантер предположил, что в качестве первой метастабиль-ной фазы при распаде переохлажденного легированного аустенита может быть только карбид цементитного типа с содержанием легирующих элементов, соответствующим среднему их содержанию в стали. Изменение же концентрации легирующих элементов в выделяющихся фазах перлита является уже вторичным процессом, следующим за распадом аустенита.

В подтверждение своих взглядов М. Е. Блантер приводит данные об изменении химического состава карбидов в процессе изотермической выдержки стали при распаде аустенита в районе 600° (рис. 70). Как видно из рис. 70, в первый момент выделяющийся карбид имеет состав, отвечающий среднему содержанию в стали хрома, и только при дальнейшей выдержке происходит постепенное обогащение карбида хромом до равновесного при данной температуре состава. Из сказанного вытекает, что влияние легирующих элементов на перлитное превращение, естественно, не может связываться только со скоростью диффузии их в аустените, как предположил Р. Мейл. Что касается влияния легирующих элементов на скорость диффузии углерода в аустените, как первичный процесс в перлитном превращении, то оно не является столь значительным, чтобы только им можно

было объяснить тормозящее действие легирующих элементов на превращение. Поэтому тормозящее действие легирующих элементов на перлитный распад М. Е. Блантер связывает не только с изменением скорости диффузии углерода, но и с изменением величины переохлаждения аустенита. Трактуя кинетику перлитного превращения как результат двух процессов — зарождения центров кристаллизации и их роста — и анализируя уравнения этих процессов для случая эвгектоидного превращения, М. Е. Блантер приходит к следующей формуле для времени о образования определенной порции перлита (при малых степенях распада):

где К — константа, постоянная при определенном содержании углерода в стали и заданной степени распада аустенита;

S—размер действительного зерна аустенита;

^ T — величина переохлаждения, под которой следует понимать величину температурного интервала между равновесной критической точкой A1 и температурой максимальной скорости распада;

D — коэффициент диффузии углерода в аустените.

Никель, кобальт и марганец увеличивают скорость диффузии углерода в аустените, что должно было бы привести к ускорению превращения. Однако никель и марганец интенсивно снижают положение критической температуры A1, резко уменьшая значение величины переохлаждения (^ Т), что определяет замедление превращения. Кобальт повышает положение точки и значение коэффициента диффузии углерода в аустените, увеличивая таким образом интенсивность эвтектоидного распада. Карбидообразуюшие элементы (Сг, W, Мо и др.) уменьшают скорость диффузии углерода, уменьшая одновременно температурный интервал ^ Т между точкой А1 и температурой минимума устойчивости при эвтектоидном распаде.

Несмотря на общую стройность и логичность выдвинутой М. Е. Блантером теории воздействия легирующих элементов на перлитное превращение аустенита, данные некоторых последних работ вносят существенные изменения в нарисованную им картину. Так, Б. Ю. Метт и Р. И. Знтин установили, что в некоторых молибденовых и хромистых сталях перлитное превращение в начальной стадии, по крайней мере в зоне температур непосредственно ниже точки А1 (т. е. при 600—700°), может происходить путем перераспределения легирующих элементов с выделением легированного, стабильного при данной температуре карбида.

Ниже определенной температуры перлитное превращение в этих сталях происходит с образованием метастабильного карбида или смеси стабильного и метастабильного карбида. Возможность выделения в определенных интервалах температур стабильного карбида авторы обосновывают тем, что для образования метастабильного карбида необходимо, чтобы смесь

его с ферритом имела меньшую свободную энергию, чем аустенит. Как видно из рис. 71, в некотором интервале температур То—Т"о, находящемся ниже температуры равновесия, указанное условие не будет соблюдаться. Очевидно, в этом интервале температур при распаде аустенита сразу же будет возникать стабильный карбид, как энергетически более устойчивая фаза. Ниже температуры Т"0 могут возникать и стабильный и мета-стабильный карбиды. В этом случае возникновение того или иного карбида определяется кинетическими факторами — скоростью образования зародышей и скоростью их роста. Наличие тригонального карбида при температурах распада аустенита около 700° в хромистых сталях было установлено и другими исследователями как в нашей стране, так и за границей.

Весьма интересными, с точки зрения выяснения механизма превращения переохлажденного аустенита, являются исследования формы продуктов распада переохлажденного аустенита в стали состава 0,41% С; 1,38% Сг и 3,34% Ni, произведенные с помощью электронного микроскопа. На рис. 72 приведена структура этой стали (на участке выделившегося трооститного сферолита) после изотермической выдержки при 575°, т. е. ниже температуры максимальной скорости распада в верхней зоне превращения для данной стали. Как видно из фотографии, структура участка сферолита при увеличении Х21000 представляет собой выделения пластинчатого карбида, отличающиеся лишь

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  10  11  12  ...  18  19  20  21  22 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.04.01   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

15:24 Специальное предложение от Fronius Россия

11:34 Труба 89, 114, 159 сталь 13ХФА ГОСТ 8732-78

11:08 Уголок г/к 50х50х5 из стали AISI 316 L

10:35 Лист оцинкованный

09:06 Сварочные агрегаты адд 4004, адд 4004 вг и др

09:06 Сварочные агрегаты АДД 2х2502, АДД 2х2502 П, АДД 2х2502 ПВГ

08:14 Труба прямошовная 76х3 ГОСТ 10704-91,10705-80

08:14 Лист латунный ЛС63

08:14 Лист алюминиевый АМг5

08:14 Арматура 14 А500С ГОСТ

НОВОСТИ

20 Июля 2017 17:27
Роботизированная кладка кирпича

16 Июля 2017 17:19
Гейтсхедский мост тысячелетия (25 фото, 1 видео)

20 Июля 2017 16:59
Группа ”НЛМК” модернизирует производство горячего проката на Липецкой площадке

20 Июля 2017 15:40
Запасы железной руды в китайских портах за неделю выросли на 0,4%

20 Июля 2017 14:06
Добыча угля в Кузбассе по сравнению с прошлым годом выросла на 10%, экспорт – на 15%

20 Июля 2017 13:23
Перуанская добыча железной руды за 5 месяцев выросла на 9,1%

20 Июля 2017 12:29
”Сумское НПО” заключило договор с ”АрселорМиттал Темиртау” на ВВНы и роторы к ним

НОВЫЕ СТАТЬИ

Вилочные погрузчики для складов и производств

Металлические сейфы для хранения ценностей

Основные параметры и особенности использования стабилизаторов напряжения

Использование алюминиевого профиля в мебельной промышленности

Основные аспекты применения защитных тентов

Выбор современных водосточных систем и их особенности

Дроны и квадракоптеры в промышленности

Насосы шестеренные для перекачивания вязких сред

Электрические котлы для отопления дома - особенности выбора

Ремонт производственных помещений

Автономная газификация и отопление дома

Основные типы керамических отделочных материалов

Композитная арматура - применение в строительстве

Натуральный камень в интерьере ванных комнат

Системы алюминиевых и стальных конструкционных профилей

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "Русский металл" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.