Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Черная металлургия -> Легированная конструкционная сталь -> Общая информация о легировании конструкционной стали -> Часть 10

Общая информация о легировании конструкционной стали (Часть 10)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  9  10  11  12  13  ...  18  19  20  21  22   

щего элемента, при которой происходит замыкание области Y-фазы, тем обычно сильнее он повышает критическую точку Ас1. При содержании в стали одновременно двух и более легирующих элементов, влияющих на критические точки в одном направлении, эти точки оказываются смещенными больше, чем в результате воздействия только одного из легирующих элементов. Однако достигаемый в этом случае эффект не может быть выражен простой алгебраической суммой. В случае содержания в стали элементов с противоположным влиянием на критические точки, результирующий эффект может быть различным в зависимости от их количественного соотношения. Следует заметить, что в литературе встречаются указания на то, что по составу стали можно рассчитать критические точки. Однако опыт показывает, что по крайней мере в сложнолегированных сталях расчетные методы определения положения критических точек по температуре не дают удовлетворительных результатов.

Действие легирующих элементов проявляется также в изменении концентрации углерода в перлите. На рис. 27 по данным Э. Бейна показано влияние важнейших легирующих элементов на содержание углерода в эвтектоиде. Из рисунка видно, что все легирующие элементы уменьшают концентрацию углерода в перлите, т. е. сдвигают перлитную точку влево по концентрации по сравнению с ее положением в нелегированных железоуглеродистых сплавах. Однако, по И. Е. Конторовичу: «при добавке в сплав карбидообразующего элемента в первую очередь образуется карбид. Поэтому для того, чтобы оставшаяся часть аустенита превратилась в перлит, требуется углерода не меньше, а наоборот, больше, как это следует из экспериментальных данных. Очевидно, чем больше сродство к углероду, тем больше аустенит обедняется углеродом и тем больше углерода должно быть в сплаве, чтобы образовался эвтектоид». Это положение иллюстрируется рис. 29. Сопоставляя рис. 29 и 27, видим, что они показывают противоположное влияние сильных карбидообразующих элементов. Несомненно, данные, приведенные на рис. 29, являются более обоснованными, поскольку в легированной стали при высоким содержании сильных карбидообразующих элементов и достаточном количестве углерода действительно возникают свободные легированные карбиды, что совершенно не учитывается Э. Бейном. Однако, повидимому, и диаграмма, приведенная на рис. 29, в ее начальной части нуждается в некоторых уточнениях. Из рис. 29 следует, что введение в сталь молибдена, ванадия, титана и бериллия сопровождается при любых их концентрациях в стали образованием специальных избыточных карбидов, поскольку при всех вариантах содержания указанных элементов в стали концентрация углерода в перлите возрастает по одному и тому же закону. Между тем в

действительности молибден и ванадий, по крайней мере при небольшом содержании их в стали, как уже отмечалось выше (глава II), специальных карбидов не дают. Поэтому можно полагать, что присутствие указанных элементов в стали в небольших количествах не будет сопровождаться увеличением потребного для образования эвтектоида количества углерода.

Рассмотрим теперь влияние легирующих элементов на процессы превращения в стали при нагревании. Содержание углерода и легирующих элементов в конструкционной стали обычного состава таково, что она в равновесном состоянии всегда относится к группе доэвтектоидных сталей. Поэтому для такой стали в общих чертах оказывается справедливой рассмотренная выше схема превращений при нагревании для нелегированной доэвтектоидной стали. Однако присутствие в стали легирующих элементов крайне существенно отражается на скорости превращений. Это объясняется тем, что, во-первых, легированные карбиды характеризуются значительно большей устойчивостью

при растворении, чем нелегированные, и, во-вторых, тем, что скорость диффузии углерода в присутствии ряда легирующих элементов сильно затрудняется. Марганец, хром, вольфрам и молибден, уменьшающие скорость диффузии углерода в аустените, замедляют превращение перлита в аустенит. Существенное значение имеет также чрезвычайно низкая скорость диффузии самих легирующих элементов. В результате превращения в легированной конструкционной стали сильно замедляются, протекают при непрерывном нагреве в широком интервале температур и требуют для своего завершения значительно больших промежутков времени, чем это необходимо для окончания превращений в углеродистой стали. В сложнолегированной стали, содержащей в своем составе активные карбидообразующие элементы, эти превращения как в отношении полного растворения карбидов, так и гомогенизации аустенита в условиях обычного нагрева не успевают пройти до конца. Например, даже в случае нагрева до температуры, на несколько сотен градусов превышающей равновесные критические точки, обычно не достигается полное растворение карбидов, если в их составе содержатся такие элементы, как ванадий, ниобий, цирконий и титан.

Такова сущность влияния легирующих элементов на процессы превращений в стали при нагревании. К сожалению, количественных данных по этому вопросу очень мало.

М. Е. Блантер исследовал (в основном методом измерения электропроводности) превращения в хромистой стали в надкритическом интервале температур. Опытные плавки имели в своем составе около 1% С и варьирующееся до 11% количество хрома. Единственная плавка конструкционной стали содержала 0,58% С и 2,06% Сг. Изотермическое превращение перлита в аустенит в этой стали протекало крайне быстро: при 760°— 600 сек.; при 776°—200 сек.; при 805°—60 сек. При непрерывном нагревании со средней скоростью 20 град/мин перлитно-аустенитное превращение возникало и заканчивалось в интервале температур 775—795°. При тех же условиях нагрева в углеродистой стали с 0,46% С это превращение происходило в интервале 750— 765°. Вероятно, однако, принятым методом автору не удалось надежно фиксировать процесс растворения остатков карбидной фазы, чем и объясняются, с нашей точки зрения, слишком высокие зарегистрированные скорости растворения карбидов.

Систематическое изучение влияния температуры нагрева на растворение легированных карбидов в аустените было выполнено А. С. Завьяловым. Образцы стали, содержащей различное количество карбидообразующих элементов, нагревались до 700—1200°, выдерживались 30 мин., охлаждались в масле и затем подвергались анодному растворению, в процессе, которого

3,15% Сг, основное количество легированных карбидов оказывается растворенным уже при 850°, однако дальнейшее нагревание до 1200° все же не приводит к окончательному их растворению, и в карбидной фазе сохраняется незначительное количество хрома. При нагревании стали, содержащей 0,52% С и 1,78% W, до 950° отмечается полный переход вольфрама в аустенит.

В стали, легированной ванадием (0,49% С и 0,77 V), эффективное уменьшение его содержания в карбидной фазе достигается лишь в случае нагрева до 1150° и выше. Нагревание до 1200° стали, легированной титаном (0,47% С и 0,66% Ti), как и следовало ожидать, не сопровождается понижением его содержания в карбидах. Наоборот, концентрация титана в карбидной фазе постепенно возрастает с увеличением температуры.

Изменение состава карбидной фазы в стали, легированной одновременно несколькими элементами, в зависимости от температуры нагрева приведено в табл. 12. Из этой таблицы видно, что с повышением температуры нагрева и, следовательно, с уменьшением количества нерастворенных карбидов непрерывно изменяется их относительный состав. В результате нагрева примерно до 850° в карбидном осадке значительно уменьшается содержание хрома; при нагреве выше 950° карбидный осадок обедняется вольфрамом; нагрев выше 1050° ведет к понижению относительного количества ванадия. Содержание молибдена в осадке первоначально несколько увеличивается, а затем, в результате дальнейшего нагрева, уменьшается. Аналогичная картина наблюдается в отношении ниобия.

Проведенные А. С. Завьяловым исследования дают некоторое представление о процессах растворения карбидов в легированной конструкционной стали при нагревании.

Широкий температурный интервал превращений, относительно небольшая скорость их течения, переменный состав карбидной фазы в процессе растворения, обеднение карбидов хромом в районе 850°, вольфрамом в районе 950°, ванадием в районе 1050°, громадная устойчивость против растворения карбидов титана, ниобия и ванадия — таковы в общих чертах особенности превращений в легированной конструкционной стали при нагревании.

2. Влияние элементов на рост зерна аустенита при нагревании

Изучение закономерностей роста зерна аустенита при нагревании имеет громадное практическое значение, потому что величина аустенитного зерна обусловливает размеры действительного зерна, наблюдаемого в стали после ее охлаждения из состояния аустенита.

При любой термической обработке конструкционной стали, связанной с переходом через критические точки (за исключением

Страницы:    1  2  3  4  5  ...  9  10  11  12  13  ...  18  19  20  21  22   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Общая информация о легировании конструкционной стали
Свойства легированной стали при отпуске
Влияние легирующих элементов на свойства стали

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Ч 06:44 Круги чугунные СЧ

Ч 15:41 Пулестойкая броня 110г13л

Т 15:41 Валы, валки, оси, ролики по чертежам заказчика

Т 15:38 Утяжелители чугунные УЧК 257...530

Ч 15:36 Куплю нержавейку Б 26 Б 55 Б 88

Ч 15:36 Прутки нержавеющие h9 калиброванные 16мм AISI 304

Т 15:35 Материалы с хранения

Ч 15:34 Прутки нержавеющие h9 калиброванные 14мм AISI 304

Ч 15:34 Прутки нержавеющие h9 калиброванные 12мм AISI 304

Ч 15:34 Полоса нержавеющая шлифованная AISI 304 40х4

У 15:34 Валы шлицевые, гладкие, вал-шестерни. Изготовление

Ч 15:34 Инструментальные пружины для штампов iso 10243

НОВОСТИ

24 Сентября 2016 17:05
Автомобильно-экскаваторный футбол

18 Сентября 2016 21:30
Подготовка к эксплуатации самого большого круизного лайнера в мире (20 фото)

25 Сентября 2016 17:31
Китайский выпуск холоднокатаного листа в августе упал на 2,2%

25 Сентября 2016 16:40
”Южноуральский арматурно-изоляторный завод” начал модернизацию литейного производства

25 Сентября 2016 15:53
Австралийский экспорт стального лома за 7 месяцев упал почти на 24%

25 Сентября 2016 14:13
15 624 кг золота добыли в Якутии с начала года

25 Сентября 2016 13:21
Мировой выпуск стали в августе вырос на 1,9%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Проволока сварочная Св-06Х19Н9Т для сварки легированных сталей

Сетка нержавеющая сварная - виды и особенности

Проволока нержавеющая сварочная и её применение в промышленности

Прием металлолома в Москве

Болты - технология, свойства, применение

Разновидности систем кондиционирования, технические и эксплуатационные характеристики

Какая бывает керамическая плитка для полов

Как изготавливают трубопроводные отводы

Преобразователи напряжения от производителя

Лом меди: особенности оценки

Основные виды профнастила

Основные характеристики и сфера применения штабелеров

Тепло- и холодоаккумуляторы в промышленном оборудовании

Способы и технологии выравнивания пола

Виды аутсорсинговых услуг в современном бизнесе

Строительное оборудование из Европы

Нержавеющая стать – идеальное решение в условиях агрессивной среды

Виды пломб применяемых для опечатывания грузов

Использование настилов на промышленных и строительных объектах

Настилы и ступени из нержавеющего ПВЛ листа

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.