Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Черная металлургия -> Легированная конструкционная сталь -> Общая информация о легировании конструкционной стали -> Общая информация о легировании конструкционной стали

Общая информация о легировании конструкционной стали

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  9  10  11  12  ...  20  21  22 

ГЛАВА 111

ВЛИЯНИЕ ЛЕГИРУЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ НА ПРОЦЕССЫ, ПРОИСХОДЯЩИЕ В СТАЛИ ПРИ НАГРЕВАНИИ

1. Превращения в стали при нагревании

Общие закономерности превращений в стали при нагревании, их природа и механизм установлены в работах советских ученых: К. А. Малышева, М. Е. Блантера, И. Л. Миркина, С. С. Штейнберга, В. Д. Садовского, В. Н. Гриднева, В. Н. Свешникова, А. А. Попова и др. Как было показано в этих работах, превращение перлита в аустенит носит диффузионный характер и представляет собой обычный кристаллизационный процесс, развивающийся путем возникновения зародышей аустенита и их последующего постепенного роста до момента соприкосновения с соседними зернами аустенита, растущими из других центров. Экспериментально установлено, что зародыши аустенита возникают исключительно на границе феррита и цементита. М. Е. Блантер полагает, что превращение возникает в тот момент, когда на границе феррит-ной и карбидной фазы флюктуация концентраций углерода достигнет значения, соответствующего устойчивому при данной температуре аустениту.

Практически скорость зарождения частиц аустенита зависит от степени дисперсности цементита и от температуры нагрева стали. С повышением дисперсности цементита количество зарождающихся частиц в единицу времени возрастает, поскольку суммарная поверхность раздела фаз увеличивается. В том же направлении влияет повышение температуры нагрева, так как при этом вероятность достижения необходимой для начала превращения флюктуации концентрации углерода увеличивается.

Возникшие зародыши аустенита развиваются в направлении феррита и цементита. Понятно, что их рост за счет соседних фаз возможен только при условии, что в прилегающих к растущей частице микрообъемах других фаз создается за счет диффузии концентрация углерода, отвечающая устойчивому при данной температуре аустениту. Однако поскольку градиент концентрации углерода на границе аустенита и феррита значительно меньше, чем на границе цементита и аустенита, скорость продвижения растущей частицы аустенита в сторону феррита всегда больше, чем в сторону цементита.

Соответственно феррит в эвтектоидной стали превращается скорее, чем цементит, и в определенный период процесса фазовый состав стали представляет собой аустенит и некоторое количество не растворившихся полностью карбидных

частиц. Только при дальнейшей выдержке или нагреве достигается полное растворение цементита, за которым следует последняя стадия процесса — гомогенизация аустенита.

Таким образом, превращение перлита в аустенит, по существу, слагается из трех этапов: образования аустенита, растворения остатков цементита и, наконец, гомогенизации аустенита.

Рассмотрим, в какие реальные периоды времени протекает превращение перлита в аустенит в углеродистой стали. На рис. 25, по данным С. С. Штейнберга и А. Д. Пахомова, показана продолжительность превращения зернистого и пластинчатого перлита в аустенит в зависимости от температуры нагрева. Как видно

из рисунка, при всех температурах нагрева пластинчатый перлит превращается быстрее, чем зернистый, поскольку суммарная поверхность раздела фаз у первого больше, чем у второго. Увеличение температуры нагрева сопровождается резким повышением скорости превращения.

Аналогичные данные приводит М. Е. Блантер, который указывает, что превращение пластинчатого перлита в аустенит при повышении температуры нагрева с 740 до 800° сопровождается увеличением скорости зарождения аустенита в 280 раз. Линейная скорость роста в этом интервале температур соответственно возрастает в 82 раза.

Следует, однако, отметить, что под продолжительностью процесса в этом случае принимается время, потребное для завершения только первого этапа превращения, т. е. образования аустенита. Другими словами, здесь не учитывается время, необходимое для растворения остатков цементита, которое обычно значительно больше, чем время образования аустенита.

На рис. 26 показано, как изменяется количество карбидов, оставшихся не растворенными в мелкозернистой и крупнозернистой отожженной на глобулярный перлит стали с 1%С, в зависимости от продолжительности выдержки ее при 870°. Из рисунка видно, что после 10-минутной выдержки при 870° в нерастворенном виде остается около 1% карбидов. В то же время достаточно

10-секундной выдержки, чтобы основная масса карбидов оказалась в твердом растворе.

Таким образом, даже если учитывать время, потребное для превращения остатков карбидов, можно считать, что превращение перлита в аустенит в нелегированной стали протекает весьма интенсивно.

В доэвтектоидной стали общий характер процессов в первой стадии такой же, как и в эвтектоидной стали. Первоначально на границе феррита и цементита зарождаются частицы аустенита и развивается превращение перлита в аустенит. При дальнейшем нагреве в интервале температур Ас1 — Aс3 в результате диффузии углерода из аустенита в участки феррита происходит постепенное превращение избыточного феррита в аустенит, которое заканчивается в точке Ас3. В тех случаях, когда отдельные участки избыточного феррита сильно удалены от источников диффузии углерода и углерод в процессе нагрева не успел продиффундировать в них, окончание превращения феррита задерживается и наступает лишь по достижении температуры аллотропического превращения.

Закономерности образования аустенита в углеродистой стали в основных чертах остаются справедливыми и для легированной стали. Однако введение в сталь легирующих элементов смещает температурные границы протекания процессов.

Присутствие легирующих элементов вызывает сдвиг равновесных критических точек по температуре по отношению к их положению в нелегированной стали. В конструкционных сталях, легированных одним элементом, смещение указанных точек в большинстве случаев направлено так же, как в бинарных сплавах этого элемента с железом. Объясняется это тем, что углерод в количествах, допускаемых в конструкционной стали, не изменяет принципиально температурных границ существования равновесных ферритной и аустенитной фаз по сравнению с тем, что наблюдается в бинарных сплавах железа с легирующими элементами.

Элементы группы никеля (Ni, Мп, Си) понижают критические точки A1 и A3, а элементы группы хрома (Сг, Si, Mo,W, V, Ti, Al, Nb, Zr) повышают их (рис. 27). Кроме того, элементы группы хрома снижают точку А4 и тем самым при определенной концентрации замыкают область y-фазы. На рис. 28 показана эффективность действия различных элементов на замыкание у-области в их бинарных сплавах с железом; замыкание у-области наступает при концентрациях элементов, значительно превышающих их обычное содержание в конструкционной стали.

Существует определенная зависимость между концентрацией, необходимой для замыкания области у-фазы в сплавах железо — легирующий элемент и интенсивностью повышения критической точки Ас1 в стали. Чем меньше концентрация легирую

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  ...  9  10  11  12  ...  20  21  22 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.03.14   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

14:29 Сварочные агрегаты адд 4004, адд 4004 вг и др

14:08 Изготовление шлицевых валов

13:12 Лист Квинтет

12:17 Сталь 60С2А, сталь 55С2А, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 210,

12:16 Сталь 65, сталь 65Г, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 210, 200

12:15 Сталь 38Х2МЮА, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 210, 200

12:14 Сталь 38ХГН, сталь 38ХГМ, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 210

12:13 Сталь 38ХН3МА, сталь 38Х2Н2МА, сталь 38ХН3МФА, круг 280, 270, 260, 250

11:58 Сталь 12Х1МФ, сталь 25Х1МФ, круг 280, 270, 260, 250, 240, 230, 220, 21

11:57 Сталь У7, сталь У8, сталь У9, сталь У10, круг 280, 270, 260, 250, 240,

НОВОСТИ

21 Мая 2017 17:48
Самодельный дисплей из феррожидкости для наблюдения за магнитными полями

16 Мая 2017 14:54
Самые необычные грили барбекю (21 фото)

22 Мая 2017 17:13
”ЧТПЗ” инвестировал более 240 млн. рублей в модернизацию оборудования для производства ТБД

22 Мая 2017 16:50
Перуанский экспорт меди в марте 2017 года вырос на 10%

22 Мая 2017 15:50
Двести КАМАЗов для ”ИТЕКО”

22 Мая 2017 15:10
Почти 200 тыс. тонн угля добыли на Чукотке за 4 месяца

22 Мая 2017 14:15
Южнокорейский импорт железной руды в апреле 2017 года вырос на 2,5%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Электромеханические замки для промышленных помещений

Подъемные столы и уравнительные платформы

Ландшафтные кованные изделия

Шлагбаумы как компонент организации пропускных пунктов

Ресторанное кухонное оборудование из нейтрального материала

Основные особенности дверных замков

Характеристики и разновидности рубероида

Трубы водопропускные дренажные - отличие от традиционных

Изготовление и монтаж металлоконструкций: особенности услуги

Вентиляторы промышленные разных типов

Основные виды металлоискателей

Применение стекла в строительстве: стеклянные и зеркальные панели

Виды стёкол и сфера их применения

Вывески и другие виды наружной световой рекламы

Применение абсорбционных бромисто-литиевых холодильных машин

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает трубы ППУ.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.