Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Черная металлургия -> Фазовые превращения в стали -> Расчет процессов термообработки -> Часть 3

Расчет процессов термообработки (Часть 3)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4   

зоны легированной стали. На основании опытных данных можно считать, что в широком интервале между количеством мартенсита и твердостью существует линейная зависимость. Она нарушается лишь тогда (см. правую часть III поля номограммы), когда в структуре закаленной стали начинают преобладать со

ставляющие немартенситного характера (твердость 30—40 HRC). Следует отметить, что специальное исследование закаливаемости сталей, отличающихся содержанием углерода, привело к выводу о практическом совпадении максимальной твердости малых образцов и твердости в плоскости охлаждаемого торца. Таким образом, при отсутствии точных данных о содержании углерода в плавке стали, искомую наклонную линию III поля находят по твердости торца образца, обозначенной на оси ординат.

С помощью III поля номограммы твердость определяют следующим образом. Например, на основании расчетов по I и II полям установлено, что в данной зоне цилиндра имеется 63% мартенситной составляющей, и сталь содержит 0,4% С. Отыскиваем точку l, соответствующую 63% мартенситной составляющей (луч 4), и проводим вертикаль до пересечения с линией для 0,4% С (точка т), снося точку т по горизонтали на ось ординат, находим, что твердость равна 48 HRC.

Если точное содержание углерода в стали неизвестно, то искомую кривую на III поле выбирают по закаливаемости, т. е. по твердости в торцовой плоскости образца для определения прокаливаемости. Так, если твердость равна 55 HRC, то это будет наклонная линия, соответствующая содержанию 0,35% С на рис. 178.

Практическое применение номограммы

Применим построенную номограмму для расчета распределения твердости по сечению стального закаленного изделия по данным торцовой пробы на прокаливаемость. Задача формулируется следующим образом.

Прокаливаемость сложнолегированной стали марки А, содержащей 0,4% С, характеризуется результатами торцовой пробы (с блок-образцом), представленными на рис. 179. Следует определить твердость после закалки цилиндра диаметром 120 мм на расстоянии 60 мм от центра, изготовленного из этой стали.

Для этого по рис. 180 определяем твердость стали, содержащей 0,4% С (45 HRC); теперь, зная полумартенситную твердость по опытной кривой торцовой пробы на прокаливаемость (рис. 179), определяем характеристическое расстояние (см. пунктирное построение на рис. 177), равное 40 мм. На шкале «характеристическое расстояние» для блок-образца (I поле номограммы) восставляем перпендикуляр из точки О, соответст-

вующей найденному характеристическому расстоянию (40 мм). Используем теперь II поле номограммы: на оси размеров II поля находим по условию задачи точку р, соответствующую расстоянию 60 мм от центра цилиндра (для случая закалки в масле), и проводим вертикальную пунктирную линию до пересечения с кривой скоростей охлаждения цилиндра диаметром 120 мм (точка q). Из точки q проводим горизонтальную пунктирную линию до пересечения с вертикальной пунктирной линией на I поле номограммы (точка г). В точке г получаем, что в данной зоне закаленного цилиндра содержится 75% мартенситной состав

ляющей. Наконец, на оси абсцисс III поля номограммы находим точку, соответствующую 75% мартенсита (точка /), из которой восстанавливаем вертикальный пунктир до линии «0,4% С». Снося точку пересечения т на ось ординат, находим, что в данной зоне цилиндра твердость равна 51 HRC.

Проведя этот расчет для серии точек, лежащих на разных расстояниях от поверхности цилиндра, можно построить кривую распределения твердости по сечению закаленного цилиндрического тела из данной сложнолегированной стали. На рис. 181 сопоставлены опытные и расчетные данные для закалки цилиндра и шара. Многократная проверка результатов расчета экспериментальными данными показала, что предельные расхождения между результатами прямого эксперимента и расчета по номограмме обычно не превышают 3 HRC.

Номограммы дают также возможность решать задачи, связанные с прокаливаемостью стали. Расчет твердости с помощью предложенного метода возможен для тела любой формы, если известна кривая распределения скоростей по сечению этих тел. В таком случае кривую скоростей следует нанести на II поле номограммы, а весь расчет проводится в описанном выше порядке. Предложенная номограмма позволяет также решать многочисленные практические задачи, основная из них — определение

«критических» размеров закаливаемых тел из данной стали, критической скорости закалки, характеристик прокаливаемости по твердости в какой-либо точке сечения детали и т. д.

Весьма интересно соотношение между различными характеристиками прокаливаемости, установленное по этой номограмме.

Полученные результаты графически изображены на рис. 182, где приведена зависимость между характеристическим расстоянием, критической скоростью закалки и критическими размерами тел при закалке в воде и масле с получением полумартенситной и полностью мартенситной структуры в сердцевине. Знание одной из этих характеристик для данной стали позволяет определить любую из указанных в этом перечне.

3. РАСЧЕТЫ ПРОЦЕССА ОТПУСКА

Так как наиболее распространенный вид термической обработки — закалка с отпуском при различных температурах, то значительный интерес представляют расчеты отпуска закаленной стали. Для этой цели рекомендуется использовать результаты торцовой пробы на прокаливаемость следующим образом.

Изменение твердости вдоль образца для торцовой пробы на прокаливаемость непосредственно после закалки показано на кривой для 20° на рис. 183. Исследование микроструктуры вдоль образующих образца для торцовой пробы после закалки и от-

Страницы:    1  2  3  4   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Диффузионные процессы в стали
Аустенит - образование и превращения
Перлитное превращение
Мартенсит - образование и превращения
Бейнит - образование и превращения (игольчато-троститное)
Превращения переохлажденного аустенита
Отпуск стали
Прокаливаемость стали
Расчет процессов термообработки

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Ч 15:48 Труба 219х8 09Г2С ГОСТ 10704

Ц 15:47 Полоса бронзовая БрАЖН 10-4-4 ГОСТ 18175-78.

Ц 15:47 Полоса бронзовая 125x185x480 БрАЖМц10-3-2 ГОСТ 18175-78.

Ц 15:47 Полоса бронзовая БрАЖ9-4 ГОСТ 18175-78.

Ц 15:47 Полоса нихромовая Х20Н80 ГОСТ 12766.5-90.

Ц 15:47 Свинец С1, С2

Ц 15:47 лом титана кусок и стружка

Ц 15:47 Монель, константан, копель алюмель, хромель.

Ч 15:47 Фланцы нержавеющие разных типов. Всегда в складе.

Ч 15:47 Трубы нержавеющие разных диаметров AISI 304 и 316.

Ч 15:45 Краны нержавеющие раных типов присоединения.

Т 15:45 Трубы 325 х 6, 8, 9 мм стальные

НОВОСТИ

20 Января 2017 17:12
Трубогибы с индукционным нагревом

13 Января 2017 08:10
Частные дома из металлоконструкций (23 фото)

20 Января 2017 17:03
Запасы железной руды в китайских портах в середине января выросли на 0,63%

20 Января 2017 16:07
”Полиметалл” приобретает долю в серебряном месторождении Прогноз

20 Января 2017 15:53
Итальянский выпуск стали в 2016 году вырос на 6%

20 Января 2017 14:43
”Северсталь” объявляет операционные результаты за 4-й квартал и 12 месяцев 2016 года

20 Января 2017 13:37
”Алтай-Кокс” достиг рекордного показателя энергоэффективности

НОВЫЕ СТАТЬИ

Востребованные быстровозводимые и каркасные металлоконструкции

Классификация современной строительной арматуры

Шнек для цемента от компании ТензоТехСервис

Современные микросхемы - основные виды

Мелкие крепежи для электромонтажных, сантехнических и строительных работ

Латунная труба и прокат в промышленности

Муфта и ниппель по ДТР

3 способа обустройства выносных балконов

Стабилизаторы напряжения и их особенности

Промышленное холодильное оборудование

Вентиляторные градирни и комплектующие для них

Электрические шкафы и комплектующие для них

Никелевая лента 79НМ

Разработка плана ликвидации аварий

Легкие каркасные металлоконструкции

Современные системы кондиционирования

Комплектующие и фурнитура для мебели

Обои для жилых и общественных помещений

Завод по производству металлоконструкций

Особенности и выбор рольставен

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.