Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!
Полезные статьи -> Черная металлургия -> Фазовые превращения в стали -> Прокаливаемость стали -> Часть 3

Прокаливаемость стали (Часть 3)

только в текущем разделе

Страницы:    1  2  3  4  5  6   

3. По известным значениям АТт, D, содержанию углерода в стали и размеру зерна аустенита определяем верхнюю критическую скорость закалки (номограмма на рис. 164).

С помощью номограммы рис. 164 могут быть решены многие практические задачи металловедения и термической обработки, в частности, можно определить влияние легирующих элементов на верхнюю критическую скорость закалки и критические скорости закалки легированной стали промышленных марок.

Вычисленные результаты можно сравнивать с полученными прямым опытом и, таким образом, решение задачи будет экспериментальным опробованием справедливости полученных количественных выводов.

Влияние ряда легирующих элементов (Мп, Ni, Со, Сг и Si) на критическую скорость закалки изучено. Некоторые результаты этого исследования были использованы в качестве контрольных для сравнения с расчетными данными, по-

лученными с помощью описанного выше метода. Так как результаты экспериментального исследования получены в период, когда не была известна роль действительного размера зерна аустенита, и этих данных нет в работе, то, исходя из температурных условий нагрева при определении критической скорости и высокой чистоты стали, расчет проводился для двух случаев крупного зерна 1-го и 2-го баллов. Результаты расчета по номограммам в сопоставлении с экспериментальными данными приведены в табл. 6.

Данные, приведенные в последних графах таблицы показывают удовлетворительное совпадение результатов расчета и эксперимента.

2. СКОРОСТЬ ОХЛАЖДЕНИЯ ПРИ ЗАКАЛКЕ И ПРОКАЛИВАЕМОСТЬ СТАЛИ

Явление охлаждения тел детально исследовано в ряде работ. Для тел простой геометрической формы температурное поле может быть рассчитано аналитически.

Уравнение температурного поля может быть решено при известном значении коэффициента температуропроводности а и коэффициента теплоотдачи а.

В частном случае закалки стали существенно охлаждение в верхней области температур (900—500°), когда сталь находится в аустенитном состоянии. В результате анализа экспериментальных данных установлено, что теплопроводность и теплоемкость Ср аустенита практически неизменны, независимо от степени легирования. Расчет показал, что коэффициент температуропроводности для аустенита любого состава в интервале 500—900° есть величина приблизительно постоянная и равная 0,044 см2/сек.

Это позволяет распространить частные закономерности охлаждения аустенита, экспериментально найденные для углеродистой или любой легированной стали, на общий случай охлаждения различно легированной стали при закалке.

Вторая величина — коэффициент теплоотдачи а — зависит прежде всего от формы и размеров тела, а также от температуры и скорости циркуляции среды, состояния поверхности металла, содержания в охладителе примесей и газов. При условии сохранения постоянства всех этих факторов а при закалке изменяется с понижением температуры охлаждаемого тела. Это можно было бы обойти, если принять для расчета среднее эффективное значение а для данной области температур и, таким образом, использовать коэффициент теплоотдачи для количественной характеристики охлаждающей способности среды.

Однако то обстоятельство, что коэффициент а в очень боль

шой степени зависит, при всех прочих равных условиях, от размера охлаждаемого тела, изменяясь в зависимости от размера в несколько раз, даже при сохранении постоянной формы, приводит к тому, что охлаждающая способность определенной среды не может быть охарактеризована постоянным значением величины коэффициента теплоотдачи а. Таким образом, кривые, построенные для постоянного значения а, не характеризуют охлаждение в определенной среде. Отсюда следует вывод о том, что расчет Гроссмана, Азимова и Урбана, характеризующий каждую охлаждающую среду определенным значением коэффициента принципиально неверен.

Так, для охлаждения в спокойной воде H, по данным Гроссмана, равно 1. Для этого же случая охлаждения Н изменяется от 0,995 до 0,56 и 0,28 1/см при увеличении диаметра шара от 2,64 до 4,26 и 7,00 см. Поэтому кривые номограмм Гроссмана, построенные для постоянных значений Н, не имеют реального физического смысла, не характеризуют определенную охлаждающую среду и заведомо должны приводить к неверным результатам.

В связи с этим был предложен метод расчета скорости охлаждения при закалке и прокаливаемости стали и построена номограмма, показанная на рис. 165. Охлаждающая способность среды принята по данным работ.

Для определения прокаливаемости стали необходимо получить данные о размерах стального тела, в центре которого реальная скорость охлаждения в данных условиях будет равна критической скорости закалки. Таким образом, заданной является критическая скорость закалки. Рассмотрим конкретный пример определения размеров цилиндра из углеродистой эвтектоидной стали с отношением длины к диаметру L : D = 1 после закалки с 780° в воде (20°). Критическая скорость закалки равна 160 град/сек. Закалку проводят с целью получения структуры мартенсита по всему сечению.

Отыскиваем на оси скоростей охлаждения точку, соответствующую скорости 160 град/сек. и проводим от нее горизонтальную линию до пересечения с кривой «вода 20°». От точки пересечения опускаем вертикаль до шкалы: цилиндр L :D = 1 и на этой шкале читаем ответ — 18,1 мм. Следовательно, при закалке с 875° в данных условиях прокаливается насквозь стальной цилиндр диаметром и длиной ~18 мм. Однако была задана температура закалки, равная 780°. Для введения поправки необхо

а. Определение прокаливаемости по заданной критической скорости закалки

димо использовать правую часть номограммы. В этом случае реальный критический диаметр определяют следующим образом. Горизонтальную линию от деления vKp = 160 град/сек проводят до пересечения с вертикальной линией, соответствующей 780° (температура закалки). От точки пересечения следует подняться по кривой до главной оси температур и оттуда по горизонтали дойти до пересечения с кривой «вода 20°». Опустив из точки пересечения перпендикуляр на шкалу «цилиндр L: D = — 1,0», мы читаем ответ: 15,2 мм. Следовательно, стальной цилиндр из углеродистой эвтектоидной стали с отношением L :D = 1, закаленный в спокойной воде 20° с 780°, прокалится насквозь в сечении не более 15,2 мм.

Закалим тело той же формы в масле. Для этого необходимо после нахождения точки на главной оси температур получить пересечения горизонтали, идущей от этой точки, с кривыми для масла и затем опуститься по вертикали до той же шкалы: «цилиндр L:D = 1». При этом окажется, что сквозная закалка будет иметь место при, диаметре (равном длине) 3,5—8,0 мм (в зависимости от типа охлаждающего масла).

Иногда необходимо иметь после закалки полумартенситную структуру в сердцевине. В этом случае для расчета размера стальных тел могут быть использованы шкалы: «торцовая проба на прокаливаемость». Размеры цилиндра, прокаливающегося насквозь с получением 50% мартенсита и 50% троостита в сердцевине, определяются следующим образом.

От точки укр = 160 град/сек нужно провести горизонталь до пересечения с линией для температуры закалки 780° и подняться по кривой до главной оси температур. От полученной точки провести горизонталь до пересечения с линией идеального охлаждения и подняться по вертикали до шкалы I (мартенсит). В наших условиях расстояние от торца по шкале I равно 5 мм.

Найти по шкале II (50% троостита и 50% мартенсита) точку 5 мм и опустить перпендикуляр до кривой идеального охлаждения. От точки пересечения провести горизонталь до линии «вода 20°» и «масло», откуда опустить вертикаль до шкалы «цилиндр L : D = 1», Закалка в данных условиях приводит к получению полумартенситной структуры в центре цилиндров диаметром 34 мм (в воде) и 10—21 мм (в маслах).

В случае тел другой формы достаточно переместиться по вертикали от найденной точки на шкале «цилиндр L :D = 1» к любой другой шкале. Например, если при этом реальный критический диаметр равен 34 мм, то сквозная закалка цилиндра L : D = 0,5 произойдет при диаметре 45 мм (длина 22,5 мм); L : D — 0,25 — диаметр 66 мм (длина 16 мм), L : D = 0,10 — диаметр 130 мм (длина 13 мм)-, шар при этом прокаливается при диаметре 34 мм и т. д.

Страницы:    1  2  3  4  5  6   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

Статьи

Диффузионные процессы в стали
Аустенит - образование и превращения
Перлитное превращение
Мартенсит - образование и превращения
Бейнит - образование и превращения (игольчато-троститное)
Превращения переохлажденного аустенита
Отпуск стали
Прокаливаемость стали
Расчет процессов термообработки

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

Т 07:29 Топка ТЛЗМ-1,87/3,5

Т 07:29 Циклон ЦН-15-500х4УП

Т 07:29 Циклон ЦН-15-400х4УП

Т 07:29 Циклон ЦН-15-850х3УП

Т 07:29 Циклон ЦН-15-800х3УП

Т 07:29 Циклон ЦН-15-750х3УП

Т 07:29 Циклон ЦН-15-700х3УП

Т 07:29 Циклон ЦН-15-400х2УП

Т 07:29 Воздухоподогреватель ВПО-140

Т 07:29 Циклон БЦ-2-6х(4х3)

Т 07:29 Антинакипной котел КВ-2,5

Т 07:29 Антинакипной котел КВ-1,25

НОВОСТИ

6 Декабря 2016 17:05
Пушка для стрельбы тыквами и шарами для боулинга

1 Декабря 2016 07:01
Столетние ткацкие станки (10 фото)

7 Декабря 2016 15:11
Турецкий экспорт катанки за 10 месяцев вырос на 25,5%

7 Декабря 2016 14:09
АО ”ФГК” в ноябре 2016 года увеличило перевозки грузов на 25%

7 Декабря 2016 13:20
Перуанская добыча железной руды за 10 месяцев упала на 0,6%

7 Декабря 2016 12:36
Почти 1 млн. тонн угля добыл ”Востсибуголь” в ноябре

7 Декабря 2016 11:02
Производительность ”Райчихинского ремонтно-механического завода” увеличилась на 25%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Пневмоцилиндры и пневматическое оборудование

Промышленные светодиодные светильники - преимущества перед газоразрядными лампами

Бытовка для строителя

Как правильно поменять замок во входной двери?

Какой стабилизатор напряжения для дома лучше: отзывы и разновидности приборов

Использование нержавеющего проката в пищевой промышленности

Тротуарная плитка от ”АВТОСТРОЙ” - типы и назначение

ГНБ технология бурения

Лазерная резка металла

Рентгенофлуоресцентные спектрометры - толщиномеры

Малярные валики и кисти

Складские пластиковые ящики для хранения изделий

Современные промышленные фены

Основные виды масел в промышленности

Погрузчики в складской отрасли и промышленности

Листовые материалы из древесины в строительстве

Качественные и доступные гидрозамки

Доступные качественные гидроцилиндры

Основные виды спецобуви – их назначение и свойства

Дома из бревна и бруса - характеристики и применение

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Открыт новый раздел: Прайс-листы в файлах! (Excel и др.), доступен упрощенный просмотр прайсов без скачивания!

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2014 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.