Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Черная металлургия -> Фазовые превращения в стали -> Перлитное превращение -> Перлитное превращение

Перлитное превращение

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  7 

зуется метастабильный по составу или по составу и структуре карбид цементитного типа.

2. В процессе распада аустенита происходит непрерывное обогащение цементита хромом и частичное превращение в стабильный карбид тригонального типа (Сг, Fe)7C3 или полное превращение в карбид кубического типа .

3. В ряде случаев дальнейшее обогащение карбидной фазы хромом за счет единственно возможного в этих условиях процесса перераспределения хрома между ферритом и карбидами происходит после окончания перлитного превращения. При этом в работе показано, что превращение основной массы метастабильного цементита (Fe, Сг)3С в стабильный тригональный карбид (около 75% общего количества карбидной фазы) наблюдается после окончания перлитного превращения.

Если предположить все же, что скорость перлитного превращения лимитируется скоростью диффузии легирующих элементов в аустените, то, очевидно, следует ожидать ускорения образования стабильных карбидов с увеличением скорости перлитного превращения. Несмотря на то, что коэффициенты диффузии с понижением температуры будут уменьшаться, процессы предварительного перераспределения легирующих элементов должны ускоряться, так как увеличивается дисперсность частиц и уменьшаются пути диффузии, а также за счет увеличения разности свободных энергий, однако анализ данных, приведенных на рис. 56, приводит к обратным выводам. В то время как по мере понижения температуры до 675° скорость перлитного превращения непрерывно возрастает до максимума, время полного образования стабильного карбида (Сг, Fe)7C3 при этом увеличивается: от 15 час. при 735° до 25 час. при 700°. Дальнейшее понижение температуры до 550° (нижняя граница перлитного интервала) увеличивает время образования стабильного карбида до 1000 час. Следовательно, обратные температурные зависимости скоростей перлитного превращения и насыщения карбида легирующими элементами указывают на то, что кинетика распада не определяется скоростью диффузии легирующих элементов.

Аналогичные зависимости были получены также для других легирующих элементов. В никелевой стали начало распада обнаруживается через 15, а конец через 300 сек. (аустенитизация при 950°, 10 мин., изотерма 500°). Содержание никеля в карбидной фазе (легированном цементите) не изменяется до окончания процесса превращения и слабо понижается через 1800 сек., по окончании перлитного превращения (рис. 58).

Исследование состояния карбидной фазы кобальтовой стали привело к аналогичным результатам. Превращение при 500° начинается мгновенно и заканчивается через 10 сек. (предварительная аустенитизация 950°, 10 мин.). Изменение содержания кобальта в карбидной фазе в течение процесса превращения и после его окончания не обнаруживается: содержание кобальта через 5, 10 и 360 сек. равно 3,10—3,20 и 3,20% соответственно (рис. 58).

Результаты, качественно подобные приведенным выше, были получены также для сталей, легированных никелем, кобальтом, марганцем, кремнием и молибденом. В стали, легированной кобальтом, время распада при 600° равно 7 сек. Как показано на рис. 59, после окончания распада содержание кобальта в легированном цементите уменьшилось.

В никелевой стали время распада при (рис. 60). Однако даже столь длительная выдержка не приводит к получению карбида стабильного состава. Содержание никеля в цементите продолжает уменьшаться; оно равно:

Изотермическая выдержка при 520° приводит к окончанию перлитного превращения через 10 мин. В этих условиях концентрация никеля через 20 мин. равна 4,3% (при исходной, равной 4,97%). Через 30 мин. и 1 час концентрация никеля в цементите равна 4,1 и 3,75% (рис. 60).

Результаты исследования стали, содержащей 0,5% С и 0,7% Мп (изотерма 580°), показаны на рис. 61. После окончания распада через 3 сек. содержание марганца в цементите равно тому же в стали. Через 6 мин. содержание марганца повысилось до 0,8%, через 10 и 15 мин. до 0,9 и 1,0% соответственно. Только через 2 часа содержание марганца повысилось до 2,2%, через 20 час. — до 2,75%, а через 100 час. — до 3,45%. Таким образом, содержание марганца повысилось в пять раз (от 0,7 до 3,45%) уже после окончания перлитного распада аустенита.

Аналогичные данные для марганца были получены на крем-немарганцевой стали. Одновременно с обогащением карбидной фазы марганцем протекало обеднение его кремнием; время полного распада при 640° составляло 30 сек. Как показано на рис. 62, содержание кремния через 18 мин. понизилось до 1%, через 1 час. — до 0,6%, а через 10 час. — до 0,2%.

Изменение содержания молибдена в карбидной фазе для стали с 0,23% и 0,32% Мо показано на рис. 63, а для стали с 0,82% Мо на рис. 64. Кривая I на рис. 63 показывает изменение концентрации для стали с 0,23% Мо при 640J. К моменту окончания превращения (через 10 мин.) в цементите содержится 0,75% Мо. Через 18 мин., 1 час и 20 час. содержание легирующего элемента увеличивается до 0,85; 0,90 и 1,20%. Кривые II рис. 63 относятся к стали с 0,32% Мо. При 640° ко времени окончания перлитного превращения (через 26 мин.) содержание молибдена в цементите равно 1,1%, через 1; 5 и 20 час, — i,25; 1,35 и 1,7%. При 680° (время окончания распада 40 мин.) концентрация молибдена через 20 мин. равна 1,35%, а через 1; 10 и 100 час.— 1,85; 2,6 и 2,7%, соответственно. Увеличение концентрации молибдена до 0,82% (при 0,54% С) приводит к увеличению времени распада при 670° до 170 мин. Но даже столь длительная выдержка не приводит к получению карбида стабильного состава. Как показано на рис. 64, концентрация молибдена в карбиде в процессе распада равна 5,2%, а к окончанию превращения — 5,9%. Через 7, 30 и 100 час. содержание Мо в (Fe, Мо)2зС6 равно соответственно 6,5; 7 и 7,6%.

Из рассмотрения приведенных выше экспериментальных факторов возможно сделать ряд общих выводов о поведении легирующих элементов в процессе перлитного превращения.

1. Бесспорно, что карбидная фаза, образующаяся при перлитном распаде аустенита, во всех случаях по составу и в большинстве случаев по структуре не является равновесной фазой.

2. Состав карбидной фазы непрерывно меняется не только в процессе перлитного превращения, но и в течение длительной выдержки после окончания распада. При этом в ряде случаев содержание никеля, кобальта и марганца при превращении остается неизменным.

3. В том случае, если стабильным является карбид нецементитного типа [специальный карбид на основе легирующего элемента — (Сг, Fe)7C3, (Fe, Мо)2зС6], после достижения предельных концентраций насыщения цементита происходит карбидное превращение с образованием специального карбида. Исключением является сталь с 0,82% Мо, образующая в данных условиях эксперимента карбид (Fe, Мо)гзС6 .

Эти выводы, сделанные на основе обобщения опытных данных, вполне естественны. Более удивительным было бы получение в неравновесных условиях превращения при определенной степени переохлаждения продуктов распада, отвечающих условиям равновесия. Металловедам-исследователям диаграмм состояния и практикам-термистам хорошо известно, сколь длительными должны быть выдержки при повышенных температурах для получения стабильных структур легированной стали.

Причины, обусловливающие описанные закономерности образования перлита в легированной стали, заключаются в следующем.

Теоретическое исследование возможных путей образования карбидном фазы в перлите может быть произведено на основании обобщенных П. Д. Данковым, в принципе структурного соответствия, общих экспериментальных закономерностей превращения в твердом теле. В соответствии с правилом Данкова, превращение в твердом теле развивается так, чтобы конфигурация атомов исходной фазы сохранялась или почти сохранялась в новой твердой фазе. При этом возникающая при указанном процессе кристаллическая решетка новой фазы сопрягается с кристаллической решеткой исходной фазы кристаллографическими плоскостями, параметры которых отличаются минимально. Поэтому превращение может привести в первую очередь к образованию метастабильной, а не стабильной фазы, если метастабильная фаза находится в лучшем структурном соответствии с исходной. Этот вывод был сделан на основании анализа экспериментального материала из различных областей химической кинетики. Термодинамической причиной образования метастабильных фаз является энергетическая выгодность такого превращения. Свободная энергия частицы складывается из поверхностной и объемной свободных энергией. Хотя объемная свободная энергия метастабильной фазы выше, чем стабильной, структурное соответствие может привести к существенно более низкому значению поверхностной энергии для метаста-

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6  7 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.11.01   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

16:19 Продам Установка для сварки граненой конической опоры

16:13 Линия Автоматической Сборки Двутавровых Балок

05:53 Рессорный узел

05:53 Комплект ЗИП

05:52 Задний буфер (защитное устройство)

05:52 Пневматическая тормозная система

14:20 Карданный Вал

13:51 Куплю строительные бытовки б/у

13:40 Закупаем металлопрокат

13:32 ГидроЦилиндры

НОВОСТИ

11 Декабря 2018 17:10
Новогодняя елка из магнитов

12 Декабря 2018 08:01
”Энергомашспецсталь” продолжает отгрузку валков в Казахстан

12 Декабря 2018 07:30
”ТМК” поставила первую партию премиальной трубной продукции ”Сахалин Энерджи”

11 Декабря 2018 17:44
Южнокорейский экспорт стали в январе-ноябре упал на 3,1%

11 Декабря 2018 16:17
Порт Кандалакша перегрузил 2 млн. тонн угля с начала года

11 Декабря 2018 15:38
Китайский экспорт стали за 11 месяцев упал на 8,6%

НОВЫЕ СТАТЬИ

Классификация современной строительной арматуры

Основные типы замков для входных дверей

Дома из бруса их преимущества и особенности

Современные зажигалки - виды и применение

Основные аспекты приема на работу иностранных граждан

Модульные здания для строительных площадок

Выкуп грузовых авто

Промышленные химические реагенты для гальваники

Виды складских стеллажных систем

На что обращать внимание при выборе входной двери

Промышленные комплектующие для водоснабжения

Особенности выкупа грузовиков и грузовой техники

Латунь: особенности и стоимость приема сплава

Особенности применения алюминиевых плит и листов

Поиск и выбор квартир с использованием мобильных приложений

Сталь конструкционная углеродистая

Сталь конструкционная низколегированная

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

ПАРТНЕРЫ

Рекомендуем приобрести металлопрокат в СПб от компании РДМ.

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2018 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.