Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Черная металлургия -> Фазовые превращения в стали -> Отпуск стали -> Отпуск стали

Отпуск стали

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6 

Заключение о природе третьего превращения при отпуске стали можно сделать, сопоставляя обобщенные диаграммы изменения состояния а-фазы (рис. 149) и карбидной фазы (рис. 154). При третьем превращении разрыв когерентности между карбидной и а-фазой приводит к существенным изменениям в строении а-фазы, вследствие пластической деформации, с изменением блоков мозаичной структуры и их укрупнением (температурный рост—кривая D, рис. 149). Структурные изменения в карбидной фазе, связанные со снятием упругих искажений при нарушении когерентности, сопутствуют этим изменениям в а-фазе. Однако к третьему превращению нельзя присовокупить определенную стадию какого-либо карбидного превращения. Поэтому навряд ли справедливо представление об этом превращении, как о карбидном.

Замеченное П. Л. Грузиным, Г. В. Курдюмовым и Р. И. Энтиным соответствие между тепловым эффектом при третьем превращении и количеством углерода в стали объясняется тем, что величина этого эффекта, связанного с изменениями в строении а-фазы, зависит от количества карбидных частиц. Полученная связь не доказывает наличия карбидного превращения.

Представления об определяющей роли снятия напряжений второго рода также вызывают возражения. Как показано на обобщенной диаграмме рис. 149, снятие напряжений второго рода начинается при более низких температурах (порядка 200°) и идет вплоть до 500° и выше. Никакого аномального отклонения на кривой оII при температурах III превращения не наблюдается.

Третье превращение при отпуске закаленной стали происходит в условиях появления диффузионной подвижности металлических атомов (железа и легирующих элементов). Связанные с этим нарушение когерентности, повышение пластичности а-фазы и ее пластическая деформация, возможность перестройки структуры карбидной фазы, освобожденной от упругих связей с металлической матрицей, составляют сумму элементарных процессов, приводящих к наблюдаемым при этом изменениям внутреннего строения и свойств стали. Продолжает оставаться справедливым сделанный ранее вывод о том, что в результате III превращения из мартенсита отпуска образуется феррито-цементитная смесь с зернистой формой карбидной фазы—троостит отпуска.

5. СТРУКТУРА И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ОТПУЩЕННОЙ СТАЛИ

Механические свойства закаленной и отпущенной стали определяются свойствами и строением карбидной и ферритной фаз,

изменение которых показано на обобщенных диаграммах рис 149 и 154.

Важная характеристика конструктивных качеств материалов, особенно высокопрочных — сопротивление разрушению под действием нормальных напряжений, сопротивление отрыву. При этом малая величина сопротивления отрыву определяет склонность к хрупкому разрушению и неудовлетворительное поведение деталей при наличии концентраторов напряжений (например, надрезов).

Показано, что сопротивление отрыву не зависит от легированности феррита и определяется главным образом величиной зерна. Как показано на кривой 1 рис. 155, вплоть до температуры отпуска 400°, до тех пор пока структура закаленного феррита остается неизменной, сопротивление отрыву оказывается постоянным. Повышение температуры до 500 и 650° приводит к укрупнению блочной и зернистой структуры легированного феррита, благодаря чему сопротивление отрыву St понижается от 150 до 100 кг/мм2.

Как показано на кривой 2 рис. 155, непосредственно после закалки стали сопротивление отрыву несколько выше St для феррита (175 и 150 кг!мм2, соответственно). Однако повышение температуры отпуска до 200, 300 и 400° приводит к увеличению сопротивления отрыву стали от 175 до 240, 250 и 248 кг/мм2. Это явление связано с наличием углерода в твердом растворе. Наличие углерода в пересыщенном твердом растворе а-железа создает значительные нормальные напряжения в решетке железа, которые снижают величины напряжений от внешних сил, необходимых для осуществления хрупкого разрушения. Повышение температуры отпуска до 400° при условии сохранения постоянно? дисперсности структуры приводит к постепенному уменьшению концентрации углерода в а-растворе (кривая 3, рис. 155). В связи с этим уменьшается нормальная составляющая внутренних напряжений и значительно увеличивается сопротивление отры-

ву (кривая 2). Экспериментально показана обратно пропорциональная связь между сопротивлением отрыву и содержанием углерода в твердом а-растворе.

На этом основан практически найденный режим отпуска до 150—250° инструментальных сталей после закалки. Снижение хрупкости при этом связано с повышением сопротивления отрыву, т. е. сопротивления хрупкому разрушению. Отпуск в районе 300—400° не рекомендуется в связи с развитием явления необратимой отпускной хрупкости.

Повышение температуры выше 400° приводит к уменьшению

дисперсности а-фазы, росту зерна и блоков мозаики феррита (стали) так, как показано на кривой 4 рис. 155. Несмотря на уменьшение концентрации углерода в твердом растворе вплоть до 550°, превалирующим оказывается влияние величины зерна и значение St непрерывно понижается (рис. 155, кривая 2).

Второй важной характеристикой отпущенной стали является сопротивление пластическим деформациям, которое определяется значением твердости. В случае низкотемпературного отпуска (до 200°) твердость закаленной и отпущенной стали не зависит от содержаний в ней углерода и легирующих элементов и определяется главным образом концентрацией углерода в а-растворе (рис. 156). С повышением температуры до 550° и выше содержание углерода в феррите становится практически постоянным и не зависящим от легирования. В то же время твердость изменяется в зависимости от легирования и температуры отпуска от 19 до 41 HRC.

Подобный характер влияния температуры отпуска, содержания углерода и легирующих элементов в стали связан с составом феррита (в смысле уровня легированности) и степенью дисперсности карбидной фазы. Введение легирующих элементов значительно повышает собственную твердость ферритной фазы в примерно такой последовательности: наиболее энергич-

но упрочняют феррит кремний и марганец, несколько слабее хром и, затем, никель и кобальт.

В случае постоянного состава ферритной фазы (углеродистая сталь) твердость однозначно связана с дисперсностью карбидной фазы (показано, в частности, С. 3. Бокштейном

(рис. 157) и Н. Н. Сиротой). Отчетливо видна линейная связь между твердостью и суммарной поверхностью карбидных частиц для углеродистой стали (рис. 157, а). Твердость высокоотпущенной стали Н определяется уравнением:

H = H0 + kS,

где Н0 — параметр, характеризующий твердость ферритной составляющей; S — суммарная поверхность карбида, a k — коэффициент упрочнения стали за счет дисперсности карбидов.

Для среднеуглеродистой стали:

H = 141 + 0,11S.

На рис. 157, б показана зависимость твердости высокоотпущенной стали, легированной хромом, от суммарной поверхности карбидных частиц. При содержании в 2,1 и 3,6% Сr линейная связь отсутствует. Это объясняется тем, что твердость высокоотпущенной легированной стали зависит также от изменения твердости феррита, легированность и твердость которого меняется с течением времени и изменением температуры отпуска. В этом случае Н0 складывается из твердости нелегированного феррита и составляющей, вносимой легированием. Тогда построение в координатах (H стали — Н легированного феррита) и S должно привести к прямолинейному анаморфозу. На рис. 157, в показано, что подобное построение для стали, легированной хромом, (см. рис. 157, б) и кремнием, действительно приводит к получению линейной зависимости.

Хорошо известна однозначная связь между твердостью Н и пределом прочности оb . Поэтому очевидно, что и величина предела прочности определяется теми же причинами, что и твердость высокоотпущенной стали.

Обработка многочисленных опытных данных, относящихся к среднеуглеродистой стали (0,32—0,41% С), легированной хромом, никелем, кобальтом, марганцем, кремнием, молибденом и ванадием, позволила дать связь между пределом прочности оb и истинной прочностью Sк:

SK= 136 + 0,16оb.

Величина предельной пластичности е также связана с пределом прочности

е = 200— 1,25 оb.

Таким образом, используя количественные характеристики дисперсности карбидной фазы и твердости легированного феррита, можно найти количественные связи между основными показателями вязкой прочности и пластичности закаленной высокоотпущенной легированной стали и выяснить физическую природу изменения механических свойств.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.11.02   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

12:50 Заклепки алюминиевые ударные оптом

12:47 Продаются круги шх15 оптом.

10:48 Купим подшипники разные

08:49 Труба ТФ 89х7 НД-2-2-20 2У1

07:39 Сварочные агрегаты АДД 2х2502, АДД 2х2502 П, АДД 2х2502 ПВГ

07:39 Сварочный генератор ГД 2х2503, генератор ГД 4004,

07:39 Дизельные электростанции АД 150

17:51 Металлорежущие станки плазменной и газовой резки

17:50 Проектирование и изготовление пресс-форм

17:11 Пресс-форма по образу или оригиналу изделия

НОВОСТИ

24 Марта 2017 17:16
Станки с ЧПУ для гибки проволоки в работе

22 Марта 2017 14:08
Необычные строения из алюминия в Японии (17 фото)

20 Марта 2017 23:31
Станки и оборудование специалисты смогут выбрать на выставке Mashex Siberia

24 Марта 2017 17:45
Алюминиевый Институт создаст новые материалы на основе алюминия и технологии их обработки

24 Марта 2017 16:07
Запасы готовой стали в Китае в начале марта выросли на 7,95%

24 Марта 2017 15:01
В трубопрессовом цехе ”КраМЗа” смонтирована установка для ”теплой” прокатки труб

24 Марта 2017 14:08
Мировой выпуск прямовосстановленного железа в феврале 2017 года вырос на 9,4%

24 Марта 2017 13:43
В 2017 году УК ”Кузбассразрезуголь” увеличит инвестиции в производство на 2 млрд. рублей

НОВЫЕ СТАТЬИ

Основные виды натурального камня

Труба из нержавеющей стали: классификация и область применения

Разновидности труб из коррозионностойкой стали и их применение в бытовых и промышленных условиях

Труба нержавеющая 20Х23Н18 для химпрома

Труба нержавеющая в обеспечении комфортной работы предприятий

Купить металлопрокат в Тамбове

Что лучше: купить квартиру с отделкой или без отделки?

Технологии остекления балконов и цены в Киеве

Гравировка на металле: улучшаем офис для успеха в бизнесе

Кварцевый агломерат и виды искусственного камня

Теплый электрический пол для квартиры

Основные виды запчастей для автомобильного двигателя

Электрические защитные автоматы для квартиры

Распространенные сертификаты в промышленности

Решетчатые и прессованные настилы в промышленности

Использование трубы нержавеющей 12Х18Н10Т в машиностроении и других остраслях

Труба нержавеющая 10Х17Н13М2Т в отраслях промышленности

Труба нержавеющая 06ХН28МДТ в котельной промышленности

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Компания "РДМ" предлагает металлопрокат.

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2017 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.