Центральный металлический портал РФлучшие сервисы для Вашего бизнеса

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Полезные статьи -> Черная металлургия -> Фазовые превращения в стали -> Отпуск стали -> Отпуск стали

Отпуск стали

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6 

Заключение о природе третьего превращения при отпуске стали можно сделать, сопоставляя обобщенные диаграммы изменения состояния а-фазы (рис. 149) и карбидной фазы (рис. 154). При третьем превращении разрыв когерентности между карбидной и а-фазой приводит к существенным изменениям в строении а-фазы, вследствие пластической деформации, с изменением блоков мозаичной структуры и их укрупнением (температурный рост—кривая D, рис. 149). Структурные изменения в карбидной фазе, связанные со снятием упругих искажений при нарушении когерентности, сопутствуют этим изменениям в а-фазе. Однако к третьему превращению нельзя присовокупить определенную стадию какого-либо карбидного превращения. Поэтому навряд ли справедливо представление об этом превращении, как о карбидном.

Замеченное П. Л. Грузиным, Г. В. Курдюмовым и Р. И. Энтиным соответствие между тепловым эффектом при третьем превращении и количеством углерода в стали объясняется тем, что величина этого эффекта, связанного с изменениями в строении а-фазы, зависит от количества карбидных частиц. Полученная связь не доказывает наличия карбидного превращения.

Представления об определяющей роли снятия напряжений второго рода также вызывают возражения. Как показано на обобщенной диаграмме рис. 149, снятие напряжений второго рода начинается при более низких температурах (порядка 200°) и идет вплоть до 500° и выше. Никакого аномального отклонения на кривой оII при температурах III превращения не наблюдается.

Третье превращение при отпуске закаленной стали происходит в условиях появления диффузионной подвижности металлических атомов (железа и легирующих элементов). Связанные с этим нарушение когерентности, повышение пластичности а-фазы и ее пластическая деформация, возможность перестройки структуры карбидной фазы, освобожденной от упругих связей с металлической матрицей, составляют сумму элементарных процессов, приводящих к наблюдаемым при этом изменениям внутреннего строения и свойств стали. Продолжает оставаться справедливым сделанный ранее вывод о том, что в результате III превращения из мартенсита отпуска образуется феррито-цементитная смесь с зернистой формой карбидной фазы—троостит отпуска.

5. СТРУКТУРА И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ОТПУЩЕННОЙ СТАЛИ

Механические свойства закаленной и отпущенной стали определяются свойствами и строением карбидной и ферритной фаз,

изменение которых показано на обобщенных диаграммах рис 149 и 154.

Важная характеристика конструктивных качеств материалов, особенно высокопрочных — сопротивление разрушению под действием нормальных напряжений, сопротивление отрыву. При этом малая величина сопротивления отрыву определяет склонность к хрупкому разрушению и неудовлетворительное поведение деталей при наличии концентраторов напряжений (например, надрезов).

Показано, что сопротивление отрыву не зависит от легированности феррита и определяется главным образом величиной зерна. Как показано на кривой 1 рис. 155, вплоть до температуры отпуска 400°, до тех пор пока структура закаленного феррита остается неизменной, сопротивление отрыву оказывается постоянным. Повышение температуры до 500 и 650° приводит к укрупнению блочной и зернистой структуры легированного феррита, благодаря чему сопротивление отрыву St понижается от 150 до 100 кг/мм2.

Как показано на кривой 2 рис. 155, непосредственно после закалки стали сопротивление отрыву несколько выше St для феррита (175 и 150 кг!мм2, соответственно). Однако повышение температуры отпуска до 200, 300 и 400° приводит к увеличению сопротивления отрыву стали от 175 до 240, 250 и 248 кг/мм2. Это явление связано с наличием углерода в твердом растворе. Наличие углерода в пересыщенном твердом растворе а-железа создает значительные нормальные напряжения в решетке железа, которые снижают величины напряжений от внешних сил, необходимых для осуществления хрупкого разрушения. Повышение температуры отпуска до 400° при условии сохранения постоянно? дисперсности структуры приводит к постепенному уменьшению концентрации углерода в а-растворе (кривая 3, рис. 155). В связи с этим уменьшается нормальная составляющая внутренних напряжений и значительно увеличивается сопротивление отры-

ву (кривая 2). Экспериментально показана обратно пропорциональная связь между сопротивлением отрыву и содержанием углерода в твердом а-растворе.

На этом основан практически найденный режим отпуска до 150—250° инструментальных сталей после закалки. Снижение хрупкости при этом связано с повышением сопротивления отрыву, т. е. сопротивления хрупкому разрушению. Отпуск в районе 300—400° не рекомендуется в связи с развитием явления необратимой отпускной хрупкости.

Повышение температуры выше 400° приводит к уменьшению

дисперсности а-фазы, росту зерна и блоков мозаики феррита (стали) так, как показано на кривой 4 рис. 155. Несмотря на уменьшение концентрации углерода в твердом растворе вплоть до 550°, превалирующим оказывается влияние величины зерна и значение St непрерывно понижается (рис. 155, кривая 2).

Второй важной характеристикой отпущенной стали является сопротивление пластическим деформациям, которое определяется значением твердости. В случае низкотемпературного отпуска (до 200°) твердость закаленной и отпущенной стали не зависит от содержаний в ней углерода и легирующих элементов и определяется главным образом концентрацией углерода в а-растворе (рис. 156). С повышением температуры до 550° и выше содержание углерода в феррите становится практически постоянным и не зависящим от легирования. В то же время твердость изменяется в зависимости от легирования и температуры отпуска от 19 до 41 HRC.

Подобный характер влияния температуры отпуска, содержания углерода и легирующих элементов в стали связан с составом феррита (в смысле уровня легированности) и степенью дисперсности карбидной фазы. Введение легирующих элементов значительно повышает собственную твердость ферритной фазы в примерно такой последовательности: наиболее энергич-

но упрочняют феррит кремний и марганец, несколько слабее хром и, затем, никель и кобальт.

В случае постоянного состава ферритной фазы (углеродистая сталь) твердость однозначно связана с дисперсностью карбидной фазы (показано, в частности, С. 3. Бокштейном

(рис. 157) и Н. Н. Сиротой). Отчетливо видна линейная связь между твердостью и суммарной поверхностью карбидных частиц для углеродистой стали (рис. 157, а). Твердость высокоотпущенной стали Н определяется уравнением:

H = H0 + kS,

где Н0 — параметр, характеризующий твердость ферритной составляющей; S — суммарная поверхность карбида, a k — коэффициент упрочнения стали за счет дисперсности карбидов.

Для среднеуглеродистой стали:

H = 141 + 0,11S.

На рис. 157, б показана зависимость твердости высокоотпущенной стали, легированной хромом, от суммарной поверхности карбидных частиц. При содержании в 2,1 и 3,6% Сr линейная связь отсутствует. Это объясняется тем, что твердость высокоотпущенной легированной стали зависит также от изменения твердости феррита, легированность и твердость которого меняется с течением времени и изменением температуры отпуска. В этом случае Н0 складывается из твердости нелегированного феррита и составляющей, вносимой легированием. Тогда построение в координатах (H стали — Н легированного феррита) и S должно привести к прямолинейному анаморфозу. На рис. 157, в показано, что подобное построение для стали, легированной хромом, (см. рис. 157, б) и кремнием, действительно приводит к получению линейной зависимости.

Хорошо известна однозначная связь между твердостью Н и пределом прочности оb . Поэтому очевидно, что и величина предела прочности определяется теми же причинами, что и твердость высокоотпущенной стали.

Обработка многочисленных опытных данных, относящихся к среднеуглеродистой стали (0,32—0,41% С), легированной хромом, никелем, кобальтом, марганцем, кремнием, молибденом и ванадием, позволила дать связь между пределом прочности оb и истинной прочностью Sк:

SK= 136 + 0,16оb.

Величина предельной пластичности е также связана с пределом прочности

е = 200— 1,25 оb.

Таким образом, используя количественные характеристики дисперсности карбидной фазы и твердости легированного феррита, можно найти количественные связи между основными показателями вязкой прочности и пластичности закаленной высокоотпущенной легированной стали и выяснить физическую природу изменения механических свойств.

Оглавление статьи Страницы статьи:  1  2  3  4  5  6 

Автор: Администрация   Общая оценка статьи:    Опубликовано: 2011.11.02   

_ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _

ЛИЧНЫЙ КАБИНЕТ:



запомнить  Регистрация

Металлоторговля:
Объявления
Прайсы (по торг. позициям)
Прайсы (в файлах)

Марки металлов
Калькулятор веса металла

Новости

НОВЫЕ ОБЪЯВЛЕНИЯ

12:01 Производим и реализуем винтовые сваи

10:11 Техническое освидетельствование и испытания стеллажей

12:46 Трубы 159х8

12:46 Трубы 159х6

12:44 Трубы 76х6

12:41 Трубы 60х5

15:41 TransSteel2200 компактный сварочный инверторный источник

19:45 Zinc powder 66 isotope Zn-66

11:26 КСМ:Лайн - сериализация и агрегация выпускаемой продукции

11:22 Труба б/у 530х8

НОВОСТИ

22 Мая 2018 17:07
Аппарат для точечной сварки из микроволновки

20 Мая 2018 17:53
Самые необычные скульптуры из металла (21 фото)

24 Мая 2018 11:03
”Электроцинк” готовит к запуску новый конечный абсорбер

24 Мая 2018 10:13
”Загорский трубный завод” представил новую концепцию развития рынка труб в ППУ изоляции

24 Мая 2018 09:49
Горняки Приамурья добыли за четыре месяца года 1,2 млн. тонн угля

24 Мая 2018 08:07
”ММК” начнет выпуск проката для условий Крайнего Севера

23 Мая 2018 17:02
”Атоммаш” отгрузил оборудование для крана ”Витязь”

НОВЫЕ СТАТЬИ

Основные направления проектирования холодильных камер

Идеи для интересного проведения праздника

Как проводится гибка металла в условиях промышленного предприятия

Концентрация и расход пергидроля для очистки бассейна

Рентабельная торговля: как выбрать оптимальные стеллажи для магазина

Стальные вентиляционные решетки: виды, конструктивные и стилевые нюансы

Подъемное складское оборудование - распространенные типы

Пломбы для опломбирования

Бетонные лотки от DRENLINE – ваше эффективное решение задачи строительства водоотвода

Входные металлические двери с отделкой МДФ

Фланцы ГОСТ 12820-80: преимущества и особенности продукции

Особенности выбора и классификация металлочерепицы

Профнастил для забора - какой бывает и как его отличить от других видов

Профнастил в строительстве - основные виды и использование

Профнастил, как выбрать его правильно?

Лист нержавеющий AISI 409 - особенности марки и применение

Характеристики и общие особенности марки стали 40Х13

Свойства и особенности применения проката из нержавейки марки 20Х13

ПАРТНЕРЫ

Обратите внимание на широкий ассортимент металлопроката от нашего партнера https://scsmp.ru "Сибирского Центра Стали"

 ГЛАВНАЯ   МЕТАЛЛОТОРГОВЛЯ   ОБЪЯВЛЕНИЯ   ПРАЙСЫ   КОМПАНИИ   СТАТЬИ   РАБОТА   ФОРУМ   ГОСТы   МАРОЧНИК   КАЛЬКУЛЯТОР   БИРЖЕВЫЕ ЦЕНЫ   ВЫСТАВКИ  

Рейтинг@Mail.ru

О портале : Информация и правила : Реклама : Тарифы для компаний : Наши контакты : Связаться : Личный кабинет : Регистрация

2009-2018 © Любое копирование материалов без активной ссылки на metallicheckiy-portal.ru запрещено!
Использование материалов в печатных изданиях только с разрешения администрации портала.